บ้าน / มิตซูบิชิ/ การออกแบบวงจรของวงจรความเที่ยงตรงสูง UMZCH UMZCH VV พร้อมระบบควบคุมไมโครคอนโทรลเลอร์

การออกแบบวงจรของวงจรความเที่ยงตรงสูง UMZCH UMZCH VV พร้อมระบบควบคุมไมโครคอนโทรลเลอร์

Viktor Zhukovsky, Krasnoarmeysk, ภูมิภาคโดเนตสค์

UMZCH BB-2010 เป็นการพัฒนาใหม่จากกลุ่มผลิตภัณฑ์แอมพลิฟายเออร์ UMZCH BB (ความเที่ยงตรงสูง) ที่รู้จักกันดี [1; 2; 5]. โซลูชันทางเทคนิคจำนวนหนึ่งที่ใช้ได้รับอิทธิพลจากงานของ SI Ageev -

แอมพลิฟายเออร์ให้ Kr ในลำดับ 0.001% ที่ความถี่ 20 kHz ที่ Pout = 150 W ในโหลด 8 โอห์ม ย่านความถี่สัญญาณขนาดเล็กที่ระดับ -3 dB - 0 Hz ... 800 kHz อัตราสลูว์ แรงดันเอาต์พุต -100 V / µs, อัตราส่วนสัญญาณต่อเสียงรบกวน และสัญญาณ/พื้นหลัง -120 dB

ด้วยการใช้ op-amp ที่ทำงานในโหมดน้ำหนักเบา เช่นเดียวกับการใช้งานในแอมพลิฟายเออร์แรงดันไฟฟ้าของคาสเคดที่มี OK และ OB เท่านั้น ซึ่งครอบคลุมโดย OOS ในพื้นที่ระดับลึก UMZCH BB จึงมีคุณลักษณะความเป็นเส้นตรงสูงแม้กระทั่งก่อนการใช้งานทั่วไป OOS ได้รับการคุ้มครอง ในเครื่องขยายสัญญาณความเที่ยงตรงสูงเครื่องแรกในปี 1985 มีการใช้โซลูชันซึ่งจนถึงตอนนั้นใช้ในเทคโนโลยีการวัดเท่านั้น: โหมด DC ได้รับการสนับสนุนโดยหน่วยบริการที่แยกต่างหาก เพื่อลดระดับการบิดเบือนของอินเทอร์เฟซ ความต้านทานการเปลี่ยนแปลงของกลุ่มหน้าสัมผัส ของรีเลย์สวิตชิ่ง AC นั้นถูกปกคลุมไปด้วยผลตอบรับเชิงลบทั่วไป และหน่วยพิเศษจะชดเชยอิทธิพลของความต้านทานของสายลำโพงที่มีต่อการบิดเบือนเหล่านี้ได้อย่างมีประสิทธิภาพ ประเพณีนี้ได้รับการเก็บรักษาไว้ใน UMZCH BB-2010 อย่างไรก็ตาม OOS ทั่วไปยังครอบคลุมถึงความต้านทานของฟิลเตอร์กรองความถี่ต่ำผ่านเอาต์พุตด้วย

ในการออกแบบส่วนใหญ่ของ UMZCH อื่นๆ ทั้งระดับมืออาชีพและมือสมัครเล่น โซลูชันเหล่านี้จำนวนมากยังคงขาดหายไป ในเวลาเดียวกัน คุณสมบัติทางเทคนิคขั้นสูงและข้อได้เปรียบด้านออดิโอไฟล์ของ UMZCH BB นั้นเกิดขึ้นได้จากโซลูชันวงจรอย่างง่ายและองค์ประกอบที่ใช้งานขั้นต่ำ อันที่จริงนี่เป็นแอมพลิฟายเออร์ที่ค่อนข้างง่าย: สามารถประกอบหนึ่งช่องสัญญาณได้ภายในสองสามวันโดยไม่ต้องเร่งรีบและการตั้งค่าเกี่ยวข้องกับการตั้งค่ากระแสนิ่งที่ต้องการของทรานซิสเตอร์เอาต์พุตเท่านั้น โดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับนักวิทยุสมัครเล่นมือใหม่ วิธีการของการทดสอบทีละโหนด การทดสอบและการปรับแต่งแบบเรียงซ้อนได้รับการพัฒนาขึ้น ซึ่งคุณสามารถรับประกันได้ว่าจะสามารถจำกัดวงข้อผิดพลาดที่เป็นไปได้และป้องกันผลที่ตามมาที่อาจเกิดขึ้นได้แม้กระทั่งเมื่อก่อน การประกอบที่สมบูรณ์ UMZCH. คำถามที่เป็นไปได้ทั้งหมดเกี่ยวกับแอมพลิฟายเออร์นี้หรือที่คล้ายกันมีคำอธิบายโดยละเอียด ทั้งในกระดาษและบนอินเทอร์เน็ต

ที่อินพุตของแอมพลิฟายเออร์จะมีตัวกรองความถี่สูงผ่าน R1C1 ที่มีความถี่คัตออฟ 1.6 Hz รูปที่ 1 แต่ประสิทธิภาพของอุปกรณ์รักษาเสถียรภาพโหมดช่วยให้แอมพลิฟายเออร์ทำงานกับสัญญาณอินพุตที่มีแรงดันไฟฟ้าส่วนประกอบ DC สูงถึง 400 mV ดังนั้นจึงไม่รวม C1 ซึ่งตระหนักถึงความฝันอันเป็นนิรันดร์ของนักออดิโอไฟล์ในเส้นทางที่ไม่มีตัวเก็บประจุ©และปรับปรุงเสียงของแอมพลิฟายเออร์อย่างมีนัยสำคัญ

เลือกความจุของตัวเก็บประจุ C2 ของตัวกรองความถี่ต่ำผ่านอินพุต R2C2 เพื่อให้ความถี่ตัดของตัวกรองความถี่ต่ำผ่านอินพุตโดยคำนึงถึงความต้านทานเอาต์พุตของพรีแอมป์ 500 โอห์ม -1 kOhm อยู่ในช่วงตั้งแต่ 120 ถึง 200 กิโลเฮิรตซ์ ที่อินพุตของ op amp DA1 จะมีวงจรแก้ไขความถี่ R3R5C3 ซึ่งจำกัดย่านความถี่ของฮาร์โมนิกที่ประมวลผลและการรบกวนที่มาจากวงจรป้อนกลับจากด้านเอาต์พุตของ UMZCH ถึงย่านความถี่ 215 kHz ที่ระดับ -3 dB และ เพิ่มความเสถียรของเครื่องขยายเสียง วงจรนี้ช่วยให้คุณสามารถลดสัญญาณความแตกต่างเหนือความถี่คัตออฟของวงจรและกำจัดการโอเวอร์โหลดที่ไม่จำเป็นของแอมพลิฟายเออร์แรงดันไฟฟ้าด้วยสัญญาณรบกวนความถี่สูง การรบกวนและฮาร์โมนิกส์ ซึ่งช่วยลดความเป็นไปได้ของการบิดเบือนระหว่างสัญญาณแบบไดนามิก (TIM; DIM)

ถัดไป สัญญาณจะถูกป้อนไปยังอินพุตของแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงานที่มีสัญญาณรบกวนต่ำพร้อมกับทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์สนามที่อินพุต DA1 "การอ้างสิทธิ์" หลายประการต่อ UMZCH BB เกิดขึ้นโดยฝ่ายตรงข้ามเกี่ยวกับการใช้ op-amp ที่อินพุต ซึ่งจะทำให้คุณภาพเสียงแย่ลงและ "ขโมยความลึกเสมือน" ของเสียง ในเรื่องนี้จำเป็นต้องให้ความสนใจกับคุณสมบัติที่ชัดเจนบางประการของการทำงานของออปแอมป์ใน UMZCH VV

แอมพลิฟายเออร์เชิงปฏิบัติการของพรีแอมพลิฟายเออร์, ออปแอมป์หลัง DAC ถูกบังคับให้พัฒนาแรงดันเอาต์พุตหลายโวลต์ เนื่องจากอัตราขยายของออปแอมป์นั้นน้อยและอยู่ในช่วง 500 ถึง 2,000 เท่าที่ 20 kHz นี่บ่งชี้ว่าพวกมันทำงานด้วยสัญญาณความแตกต่างของแรงดันไฟฟ้าที่ค่อนข้างสูง - ตั้งแต่หลายร้อยไมโครโวลต์ที่ LF ไปจนถึงหลายมิลลิโวลต์ที่ 20 kHz และความน่าจะเป็นสูง ความผิดเพี้ยนระหว่างโมดูเลชันที่เกิดขึ้นจากระยะอินพุตของออปแอมป์ แรงดันเอาท์พุตของออปแอมป์เหล่านี้เท่ากับแรงดันเอาท์พุตของขั้นตอนการขยายแรงดันไฟฟ้าครั้งล่าสุด ซึ่งมักจะดำเนินการตามวงจรที่มี OE แรงดันเอาต์พุตหลายโวลต์บ่งชี้ว่าระยะนี้ทำงานด้วยแรงดันอินพุตและเอาต์พุตที่ค่อนข้างสูง และเป็นผลให้สัญญาณที่ขยายเกิดความผิดเพี้ยน ออปแอมป์ถูกโหลดโดยความต้านทานของ OOS ที่เชื่อมต่อแบบขนานและวงจรโหลด ซึ่งบางครั้งอาจสูงถึงหลายกิโลโอห์ม ซึ่งต้องใช้กระแสเอาท์พุตสูงถึงหลายมิลลิแอมป์จากตัวทวนเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ ดังนั้นการเปลี่ยนแปลงกระแสของตัวทำซ้ำเอาท์พุตของ IC ซึ่งขั้นตอนเอาท์พุตที่ใช้กระแสไม่เกิน 2 mA จึงมีความสำคัญมากซึ่งบ่งชี้ด้วยว่าพวกมันทำให้เกิดการบิดเบือนในสัญญาณที่ขยาย เราจะเห็นว่าระยะอินพุต ระยะการขยายแรงดันไฟฟ้า และระยะเอาท์พุต op-amp สามารถทำให้เกิดการบิดเบือนได้

แต่การออกแบบวงจรของแอมพลิฟายเออร์ความเที่ยงตรงสูง เนื่องจากค่าเกนและความต้านทานอินพุตที่สูงของส่วนทรานซิสเตอร์ของแอมพลิฟายเออร์แรงดันไฟฟ้า ทำให้ op-amp DA1 มีสภาวะการทำงานที่อ่อนโยนมาก ตัดสินด้วยตัวคุณเอง แม้แต่ใน UMZCH ที่พัฒนาแรงดันเอาต์พุตปกติที่ 50 V ระยะอินพุตดิฟเฟอเรนเชียลของ op-amp ก็ยังทำงานด้วยสัญญาณที่แตกต่างกันด้วยแรงดันไฟฟ้าตั้งแต่ 12 μV ที่ความถี่ 500 Hz ถึง 500 μV ที่ความถี่ 20 kHz อัตราส่วนของความสามารถในการโอเวอร์โหลดอินพุตสูงของสเตจดิฟเฟอเรนเชียลที่สร้างบนทรานซิสเตอร์เอฟเฟกต์สนาม และแรงดันไฟไม่เพียงพอของสัญญาณดิฟเฟอเรนเชียลทำให้การขยายสัญญาณเป็นเส้นตรงสูง แรงดันเอาต์พุตของ op-amp ไม่เกิน 300 mV ซึ่งระบุแรงดันไฟฟ้าอินพุตต่ำของระยะการขยายแรงดันไฟฟ้าด้วยตัวปล่อยทั่วไปจากแอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงาน - สูงถึง 60 μV - และโหมดเชิงเส้นของการทำงาน ระยะเอาท์พุตของ op-amp จ่ายกระแสสลับไม่เกิน 3 µA ให้กับโหลดประมาณ 100 kOhm จากด้านฐาน VT2 ด้วยเหตุนี้ ระยะเอาท์พุตของ op-amp จึงทำงานในโหมดที่สว่างมาก โดยเกือบจะไม่ได้ใช้งาน สำหรับสัญญาณดนตรีจริง แรงดันไฟและกระแสส่วนใหญ่จะมีลำดับความสำคัญน้อยกว่าค่าที่กำหนด

จากการเปรียบเทียบแรงดันไฟฟ้าของส่วนต่างและสัญญาณเอาท์พุต รวมถึงกระแสโหลด เป็นที่ชัดเจนว่าโดยทั่วไปแล้ว แอมพลิฟายเออร์ในการดำเนินงานใน UMZCH BB จะทำงานในโหมดที่เบากว่าหลายร้อยเท่า ดังนั้นจึงเป็นโหมดเชิงเส้นมากกว่าออป- โหมดแอมป์ของปรีแอมพลิฟายเออร์และออปแอมป์หลัง DAC ของเครื่องเล่นซีดีที่ทำหน้าที่เป็นแหล่งสัญญาณสำหรับ UMZCH พร้อมการปกป้องสิ่งแวดล้อมในระดับความลึก และไม่มีเลย ด้วยเหตุนี้ op-amp เดียวกันจะทำให้เกิดการบิดเบือนใน UMZCH BB น้อยกว่าการเชื่อมต่อเพียงครั้งเดียวมาก

บางครั้งมีความเห็นว่าการบิดเบือนที่เกิดจากน้ำตกนั้นคลุมเครือขึ้นอยู่กับแรงดันไฟฟ้าของสัญญาณอินพุต นี่เป็นความผิดพลาด การพึ่งพาการสำแดงความไม่เชิงเส้นของน้ำตกกับแรงดันไฟฟ้าของสัญญาณอินพุตอาจเป็นไปตามกฎข้อใดข้อหนึ่ง แต่ก็ไม่คลุมเครือเสมอ: การเพิ่มขึ้นของแรงดันไฟฟ้านี้ไม่เคยทำให้การบิดเบือนที่แนะนำลดลง แต่เพียงเพิ่มขึ้นเท่านั้น

เป็นที่ทราบกันดีว่าระดับของการบิดเบือนของผลิตภัณฑ์ที่ความถี่ที่กำหนดจะลดลงตามสัดส่วนความลึกของการตอบรับเชิงลบสำหรับความถี่นี้ ได้รับ ความเร็วรอบเดินเบาก่อนที่จะครอบคลุมของเครื่องขยายเสียง OOS ที่ความถี่ต่ำเนื่องจากสัญญาณอินพุตมีขนาดเล็กจึงไม่สามารถวัดได้ ตามการคำนวณ อัตราขยายของวงจรเปิดซึ่งพัฒนาขึ้นเพื่อให้ครอบคลุมการป้อนกลับเชิงลบ ทำให้สามารถบรรลุความลึกการป้อนกลับเชิงลบที่ 104 dB ที่ความถี่สูงถึง 500 Hz การวัดความถี่ที่เริ่มต้นจาก 10 kHz แสดงว่าความลึก OOS ที่ความถี่ 10 kHz ถึง 80 dB ที่ความถี่ 20 kHz - 72 dB ที่ความถี่ 50 kHz - 62 dB และ 40 dB - ที่ความถี่ 200 กิโลเฮิร์ตซ์ รูปที่ 2 แสดงคุณลักษณะแอมพลิจูด-ความถี่ของ UMZCH VV-2010 และสำหรับการเปรียบเทียบ UMZCH Leonid Zuev ซึ่งมีความซับซ้อนคล้ายกัน

อัตราขยายสูงถึงการครอบคลุม OOS เป็นคุณสมบัติหลักของการออกแบบวงจรของแอมพลิฟายเออร์ BB เนื่องจากเป้าหมายของเทคนิควงจรทั้งหมดคือการบรรลุความเป็นเส้นตรงสูงและอัตราขยายสูงเพื่อรักษา OOS ที่ลึกในย่านความถี่ที่กว้างที่สุดเท่าที่จะเป็นไปได้ ซึ่งหมายความว่าโครงสร้างดังกล่าวเป็นเพียงวิธีเดียวในการปรับปรุงพารามิเตอร์ของเครื่องขยายเสียง การลดการบิดเบือนเพิ่มเติมสามารถทำได้โดยมาตรการออกแบบที่มุ่งลดการรบกวนของฮาร์โมนิกของสเตจเอาท์พุตในวงจรอินพุตโดยเฉพาะในวงจรอินพุตแบบกลับด้านซึ่งอัตราขยายสูงสุด

คุณสมบัติอีกประการหนึ่งของวงจร UMZCH BB คือการควบคุมกระแสของสเตจเอาต์พุตของเครื่องขยายแรงดันไฟฟ้า อินพุตออปแอมป์จะควบคุมระยะการแปลงแรงดันไฟฟ้าที่สร้างด้วย OK และ OB และกระแสผลลัพธ์จะถูกลบออกจากกระแสนิ่งของสเตจ ซึ่งสร้างตามวงจรที่มี OB

การใช้ตัวต้านทานเชิงเส้นตรง R17 ที่มีความต้านทาน 1 kOhm ในสเตจดิฟเฟอเรนเชียล VT1, VT2 บนทรานซิสเตอร์ที่มีโครงสร้างต่างกันที่มีกำลังแบบอนุกรมจะเพิ่มความเป็นเส้นตรงของการแปลงแรงดันเอาต์พุตของ op-amp DA1 ไปเป็นกระแสสะสม VT2 โดย สร้างวงจรป้อนกลับในพื้นที่ที่มีความลึก 40 เดซิเบล ดังจะเห็นได้จากการเปรียบเทียบผลรวมของความต้านทานของตัวปล่อย VT1, VT2 ของตัวเอง - ประมาณ 5 โอห์มแต่ละตัว - กับความต้านทาน R17 หรือผลรวมของแรงดันไฟฟ้าความร้อน VT1, VT2 - ประมาณ 50 mV - โดยมีแรงดันไฟฟ้าตกคร่อมความต้านทาน R17 เท่ากับ ถึง 5.2 - 5.6 V .

สำหรับแอมพลิฟายเออร์ที่สร้างขึ้นโดยใช้การออกแบบวงจรที่กำลังพิจารณา จะพบว่าความถี่มีความคม 40 dB ต่อทศวรรษ ซึ่งอัตราขยายที่สูงกว่าความถี่ 13...16 kHz ลดลง สัญญาณข้อผิดพลาดซึ่งเป็นผลจากการบิดเบือน ที่ความถี่สูงกว่า 20 kHz มีขนาดน้อยกว่าสัญญาณเสียงที่มีประโยชน์สองถึงสามลำดับ สิ่งนี้ทำให้สามารถแปลงความเป็นเชิงเส้นของสเตจดิฟเฟอเรนเชียล VT1, VT2 ซึ่งมากเกินไปที่ความถี่เหล่านี้ ให้เป็นการเพิ่มเกนของส่วนทรานซิสเตอร์ของ UN เนื่องจากการเปลี่ยนแปลงเล็กน้อยในปัจจุบันของดิฟเฟอเรนเชียลคาสเคด VT1, VT2 เมื่อขยายสัญญาณที่อ่อนแอความเป็นเส้นตรงของมันจะไม่ลดลงอย่างมีนัยสำคัญเมื่อความลึกของข้อเสนอแนะในพื้นที่ลดลง แต่การทำงานของ op-amp DA1 ในโหมดการทำงานของ ซึ่งที่ความถี่เหล่านี้ความเป็นเส้นตรงของแอมพลิฟายเออร์ทั้งหมดขึ้นอยู่กับ จะทำให้ Gain Margin ง่ายขึ้น เนื่องจากแรงดันไฟฟ้าทั้งหมด ความบิดเบี้ยวที่กำหนดความผิดเพี้ยนของแอมพลิฟายเออร์ปฏิบัติการเริ่มต้นจากสัญญาณส่วนต่างไปยังสัญญาณเอาท์พุตลดลงตามสัดส่วนของเกนในเกน ตามความถี่ที่กำหนด

วงจรแก้ไขเฟสลีด R18C13 และ R19C16 ได้รับการปรับปรุงในเครื่องจำลองเพื่อลดแรงดันดิฟเฟอเรนเชียลของออปแอมป์ให้เป็นความถี่หลายเมกะเฮิรตซ์ เป็นไปได้ที่จะเพิ่มอัตราขยายของ UMZCH VV-2010 เมื่อเทียบกับ UMZCH VV-2008 ที่ความถี่หลายร้อยกิโลเฮิรตซ์ อัตราขยายที่ได้รับคือ 4 dB ที่ 200 kHz, 6 ที่ 300 kHz, 8.6 ที่ 500 kHz, 10.5 dB ที่ 800 kHz, 11 dB ที่ 1 MHz และจาก 10 ถึง 12 dB ที่ความถี่สูงกว่า 2 MHz ดังที่เห็นได้จากผลการจำลอง รูปที่ 3 โดยเส้นโค้งด้านล่างหมายถึงการตอบสนองความถี่ของวงจรแก้ไขขั้นสูงของ UMZCH VV-2008 และเส้นโค้งด้านบนหมายถึง UMZCH VV-2010

VD7 ปกป้องทางแยกอิมิตเตอร์ VT1 จากแรงดันย้อนกลับที่เกิดขึ้นเนื่องจากการไหลของกระแสการชาร์จ C13, C16 ในโหมด จำกัด สัญญาณเอาต์พุตของ UMZCH ด้วยแรงดันไฟฟ้าและแรงดันไฟฟ้า จำกัด ที่เกิดขึ้นในเวลานี้ ความเร็วสูงการเปลี่ยนแปลงที่เอาต์พุตของ op-amp DA1

ระยะเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์แรงดันไฟฟ้าทำจากทรานซิสเตอร์ VT3 ซึ่งเชื่อมต่อตามวงจรฐานทั่วไปซึ่งช่วยลดการแทรกซึมของสัญญาณจากวงจรเอาต์พุตของคาสเคดเข้าไปในวงจรอินพุตและเพิ่มความเสถียร สเตจ OB ซึ่งโหลดลงบนตัวกำเนิดกระแสบนทรานซิสเตอร์ VT5 และความต้านทานอินพุตของสเตจเอาท์พุต จะพัฒนาเกนที่เสถียรสูง - สูงถึง 13,000...15,000 เท่า การเลือกความต้านทานของตัวต้านทาน R24 ให้เป็นครึ่งหนึ่งของความต้านทานของตัวต้านทาน R26 รับประกันความเท่าเทียมกันของกระแสนิ่ง VT1, VT2 และ VT3, VT5 R24, R26 ให้ข้อมูลป้อนกลับเฉพาะที่ซึ่งจะลดเอฟเฟกต์เริ่มต้น - การเปลี่ยนแปลงใน p21e ขึ้นอยู่กับแรงดันไฟฟ้าของตัวสะสม และเพิ่มความเป็นเชิงเส้นเริ่มต้นของเครื่องขยายเสียง 40 dB และ 46 dB ตามลำดับ การจ่ายไฟให้กับ UN ด้วยแรงดันไฟฟ้าแยกต่างหากแบบโมดูโล 15 V สูงกว่าแรงดันไฟฟ้าของระยะเอาต์พุตทำให้สามารถกำจัดผลกระทบของความอิ่มตัวเสมือนของทรานซิสเตอร์ VT3, VT5 ซึ่งแสดงออกมาใน p21e ที่ลดลงเมื่อฐานตัวสะสม แรงดันไฟฟ้าลดลงต่ำกว่า 7 V.

ทวนสัญญาณเอาท์พุตแบบสามสเตจประกอบขึ้นโดยใช้ทรานซิสเตอร์แบบไบโพลาร์ และไม่ต้องการความคิดเห็นพิเศษใดๆ อย่าพยายามต่อสู้กับเอนโทรปี © โดยการมองข้ามกระแสนิ่งของทรานซิสเตอร์เอาท์พุต ไม่ควรน้อยกว่า 250 mA; ในเวอร์ชันของผู้เขียน - 320 mA

ก่อนที่จะเปิดใช้งานรีเลย์เปิดใช้งาน AC K1 แอมพลิฟายเออร์จะถูกปกคลุมไปด้วย OOS1 ซึ่งรับรู้โดยการเปิดตัวแบ่ง R6R4 ความแม่นยำของการรักษาความต้านทาน R6 และความสม่ำเสมอของความต้านทานเหล่านี้ในช่องต่างๆ นั้นไม่จำเป็น แต่เพื่อรักษาเสถียรภาพของเครื่องขยายเสียง สิ่งสำคัญคือความต้านทาน R6 ไม่ต่ำกว่าผลรวมของความต้านทาน R8 และ R70 มากนัก เมื่อรีเลย์ K1 ถูกทริกเกอร์ OOS1 จะถูกปิดและวงจร OOS2 ที่สร้างขึ้นโดย R8R70C44 และ R4 และครอบคลุมกลุ่มหน้าสัมผัส K1.1 จะเริ่มทำงาน โดยที่ R70C44 ไม่รวมตัวกรองความถี่ต่ำผ่านเอาต์พุต R71L1 R72C47 จากวงจร OOS ที่ความถี่ สูงกว่า 33 กิโลเฮิร์ตซ์ OOS R7C10 ที่ขึ้นกับความถี่จะสร้างการตอบสนองความถี่ของ UMZCH ต่อตัวกรองความถี่ต่ำผ่านเอาต์พุตที่ความถี่ 800 kHz ที่ระดับ -3 dB และให้ระยะขอบในความลึกของ OOS ที่สูงกว่าความถี่นี้ การตอบสนองความถี่ที่ลดลงที่ขั้ว AC เหนือความถี่ 280 kHz ที่ระดับ -3 dB นั้นมั่นใจได้โดยการทำงานร่วมกันของ R7C10 และตัวกรองความถี่ต่ำผ่านเอาต์พุต R71L1 -R72C47

คุณสมบัติการสั่นพ้องของลำโพงทำให้เกิดการสั่นของเสียงที่หน่วงโดยตัวกระจายเสียง เสียงโอเวอร์โทนหลังจากการทำงานของพัลส์ และการสร้างแรงดันไฟฟ้าของตัวเองเมื่อการหมุนของขดลวดลำโพงข้ามเส้นสนามแม่เหล็กในช่องว่างของระบบแม่เหล็ก ค่าสัมประสิทธิ์การทำให้หมาด ๆ แสดงให้เห็นว่าแอมพลิจูดของการสั่นของดิฟฟิวเซอร์มีขนาดใหญ่เพียงใด และความเร็วของการเปลี่ยนแปลงดังกล่าวจะลดลงเมื่อโหลด AC เป็นตัวกำเนิดให้กับอิมพีแดนซ์เต็มของ UMZCH ค่าสัมประสิทธิ์นี้เท่ากับอัตราส่วนของความต้านทาน AC ต่อผลรวมของความต้านทานเอาต์พุตของ UMZCH, ความต้านทานการเปลี่ยนแปลงของกลุ่มหน้าสัมผัสของรีเลย์สวิตช์ AC, ความต้านทานของตัวเหนี่ยวนำตัวกรองความถี่ต่ำผ่านเอาต์พุตมักจะพันด้วยลวด เส้นผ่านศูนย์กลางไม่เพียงพอ ความต้านทานการเปลี่ยนผ่านของขั้วต่อสายไฟ AC และความต้านทานของสายไฟ AC

นอกจากนี้อิมพีแดนซ์ของระบบลำโพงไม่เป็นเชิงเส้น การไหลของกระแสบิดเบี้ยวผ่านตัวนำของสายไฟ AC ทำให้เกิดแรงดันตกคร่อมโดยมีสัดส่วนความบิดเบี้ยวฮาร์มอนิกมาก ซึ่งจะถูกลบออกจากแรงดันเอาต์พุตที่ไม่บิดเบี้ยวของเครื่องขยายเสียงด้วย ดังนั้นสัญญาณที่ขั้ว AC จึงบิดเบี้ยวมากกว่าที่เอาต์พุตของ UMZCH มาก สิ่งเหล่านี้เรียกว่าการบิดเบือนอินเทอร์เฟซ

เพื่อลดการบิดเบือนเหล่านี้ จึงมีการใช้การชดเชยส่วนประกอบทั้งหมดของอิมพีแดนซ์เอาต์พุตของเครื่องขยายเสียง ความต้านทานเอาต์พุตของ UMZCH เอง ร่วมกับความต้านทานการเปลี่ยนแปลงของหน้าสัมผัสรีเลย์และความต้านทานของสายเหนี่ยวนำของตัวกรองความถี่ต่ำผ่านเอาต์พุต จะลดลงโดยการกระทำของการป้อนกลับเชิงลบทั่วไปเชิงลึกที่นำมาจากเทอร์มินัลด้านขวาของ L1 นอกจากนี้ ด้วยการเชื่อมต่อขั้วต่อด้านขวาของ R70 เข้ากับขั้วต่อ AC "ร้อน" คุณสามารถชดเชยความต้านทานชั่วคราวของแคลมป์รัดสาย AC และความต้านทานของสายไฟ AC เส้นใดเส้นหนึ่งได้อย่างง่ายดาย โดยไม่ต้องกลัวที่จะสร้าง UMZCH เนื่องจากการเปลี่ยนเฟส ในสายไฟที่ครอบคลุมโดย OOS

หน่วยชดเชยความต้านทานของสายไฟ AC ทำในรูปแบบของแอมพลิฟายเออร์แบบกลับด้านโดยมี Ky = -2 บน op-amps DA2, R10, C4, R11 และ R9 แรงดันไฟฟ้าขาเข้าสำหรับเครื่องขยายเสียงนี้คือแรงดันไฟฟ้าตกคร่อมสายลำโพง "เย็น" ("กราวด์") เนื่องจากความต้านทานเท่ากับความต้านทานของสาย "ร้อน" ของสาย AC เพื่อชดเชยความต้านทานของสายไฟทั้งสองก็เพียงพอที่จะเพิ่มแรงดันไฟฟ้าเป็นสองเท่าบนสาย "เย็น" แล้วกลับด้านและผ่านตัวต้านทาน R9 ด้วย ความต้านทานเท่ากับผลรวมของความต้านทาน R8 และ R70 ของวงจร OOS นำไปใช้กับอินพุตกลับด้านของ op-amp DA1 จากนั้นแรงดันเอาต์พุตของ UMZCH จะเพิ่มขึ้นตามผลรวมของแรงดันไฟฟ้าที่ลดลงบนสายลำโพง ซึ่งเทียบเท่ากับการขจัดอิทธิพลของความต้านทานที่มีต่อค่าสัมประสิทธิ์การทำให้หมาด ๆ และระดับความผิดเพี้ยนของอินเทอร์เฟซที่ขั้วต่อลำโพง การชดเชยการลดลงของความต้านทานสายไฟ AC ของส่วนประกอบไม่เชิงเส้นของ back-EMF ของลำโพงมีความจำเป็นอย่างยิ่งที่ความถี่ต่ำของช่วงเสียง แรงดันไฟสัญญาณที่ทวีตเตอร์ถูกจำกัดโดยตัวต้านทานและตัวเก็บประจุที่ต่ออนุกรมกัน ความต้านทานที่ซับซ้อนนั้นมากกว่าความต้านทานของสายเคเบิล AC มาก ดังนั้นการชดเชยความต้านทานที่ HF นี้จึงไม่สมเหตุสมผล ด้วยเหตุนี้วงจรรวม R11C4 จึงจำกัดย่านความถี่การทำงานของตัวชดเชยไว้ที่ 22 kHz

หมายเหตุพิเศษ: ความต้านทานของสายไฟ "ร้อน" ของสายเคเบิล AC สามารถชดเชยได้โดยการปิด OOS ทั่วไปโดยเชื่อมต่อขั้วต่อด้านขวาของ R70 ด้วยสายพิเศษเข้ากับขั้วต่อ AC "ร้อน" ในกรณีนี้จะต้องชดเชยเฉพาะความต้านทานของสายไฟ AC "เย็น" เท่านั้นและค่าเกนของตัวชดเชยความต้านทานลวดจะต้องลดลงเป็นค่า Ku = -1 โดยเลือกความต้านทานของตัวต้านทาน R10 เท่ากับความต้านทานของตัวต้านทาน ร11.

หน่วยป้องกันกระแสไฟจะป้องกันความเสียหายต่อทรานซิสเตอร์เอาต์พุตระหว่างการลัดวงจรในโหลด เซ็นเซอร์ปัจจุบันคือตัวต้านทาน R53 - R56 และ R57 - R60 ซึ่งก็เพียงพอแล้ว การไหลของกระแสเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ผ่านตัวต้านทานเหล่านี้สร้างแรงดันตกคร่อมที่ใช้กับตัวแบ่ง R41R42 แรงดันไฟฟ้าที่มีค่ามากกว่าเกณฑ์จะเปิดทรานซิสเตอร์ VT10 และกระแสสะสมจะเปิด VT8 ของเซลล์ทริกเกอร์ VT8VT9 เซลล์นี้จะเข้าสู่สถานะเสถียรโดยที่ทรานซิสเตอร์เปิดและบายพาสวงจร HL1VD8 ซึ่งจะลดกระแสผ่านซีเนอร์ไดโอดให้เป็นศูนย์และล็อค VT3 การคายประจุ C21 ด้วยกระแสไฟเล็กน้อยจากฐาน VT3 อาจใช้เวลาหลายมิลลิวินาที หลังจากที่เซลล์ทริกเกอร์ถูกกระตุ้น แรงดันไฟฟ้าที่แผ่นด้านล่างของ C23 ที่ชาร์จด้วยแรงดันไฟฟ้าบน LED HL1 เป็น 1.6 V จะเพิ่มขึ้นจากระดับ -7.2 V จาก รถบัสบวกเมื่อส่ง UN ไปที่ระดับ -1.2 V 1 แรงดันไฟฟ้าที่แผ่นด้านบนของตัวเก็บประจุนี้จะเพิ่มขึ้น 5 V ด้วย C21 จะถูกคายประจุอย่างรวดเร็วผ่านตัวต้านทาน R30 ถึง C23 ทรานซิสเตอร์ VT3 ถูกปิด ในระหว่างนี้ VT6 จะเปิดและผ่าน R33, R36 จะเปิด VT7 VT7 ข้ามซีเนอร์ไดโอด VD9 คายประจุตัวเก็บประจุ C22 ถึง R31 และปิดทรานซิสเตอร์ VT5 หากไม่ได้รับแรงดันไบแอส ทรานซิสเตอร์สเตจเอาท์พุตก็จะถูกปิดเช่นกัน

การคืนค่าสถานะเริ่มต้นของทริกเกอร์และการเปิด UMZCH นั้นทำได้โดยการกดปุ่ม SA1 "รีเซ็ตการป้องกัน" C27 ถูกชาร์จโดยกระแสสะสมของ VT9 และข้ามวงจรฐานของ VT8 เพื่อล็อคเซลล์ทริกเกอร์ หากในขณะนี้สถานการณ์ฉุกเฉินได้รับการแก้ไขแล้วและ VT10 ถูกล็อค เซลล์จะเข้าสู่สถานะที่มีทรานซิสเตอร์ปิดอย่างเสถียร VT6, VT7 ปิดอยู่ แรงดันอ้างอิงจะจ่ายให้กับฐาน VT3, VT5 และเครื่องขยายเสียงจะเข้าสู่โหมดการทำงาน หากไฟฟ้าลัดวงจรในโหลด UMZCH ยังคงดำเนินต่อไป การป้องกันจะถูกกระตุ้นอีกครั้ง แม้ว่าตัวเก็บประจุ C27 จะเชื่อมต่อกับ SA1 ก็ตาม การป้องกันทำงานได้อย่างมีประสิทธิภาพมากจนในระหว่างดำเนินการตั้งค่าการแก้ไข แอมพลิฟายเออร์จะถูกตัดพลังงานหลายครั้งสำหรับการเชื่อมต่อการบัดกรีขนาดเล็ก ... โดยการสัมผัสอินพุตที่ไม่กลับด้าน ผลการกระตุ้นตัวเองส่งผลให้กระแสของทรานซิสเตอร์เอาท์พุตเพิ่มขึ้นและการป้องกันปิดแอมพลิฟายเออร์ แม้ว่าวิธีการหยาบนี้จะไม่สามารถแนะนำได้เป็นกฎทั่วไป แต่เนื่องจากการป้องกันกระแสไฟ จึงไม่ก่อให้เกิดอันตรายใด ๆ ต่อทรานซิสเตอร์เอาท์พุต

การทำงานของตัวชดเชยความต้านทานของสายไฟ AC

ประสิทธิภาพของตัวชดเชย UMZCH BB-2008 ได้รับการทดสอบโดยใช้วิธีออดิโอไฟล์แบบเก่าโดยใช้หู โดยการสลับอินพุตตัวชดเชยระหว่างสายชดเชยและสายร่วมของเครื่องขยายเสียง การปรับปรุงเสียงเห็นได้ชัดเจนและเจ้าของในอนาคตก็ใจร้อนที่จะซื้อเครื่องขยายเสียงดังนั้นจึงไม่ได้ทำการวัดอิทธิพลของตัวชดเชย ข้อดีของวงจร "การทำความสะอาดสายเคเบิล" นั้นชัดเจนมากจนมีการใช้การกำหนดค่า "ตัวชดเชย + ตัวประกอบ" เป็นยูนิตมาตรฐานสำหรับการติดตั้งในแอมพลิฟายเออร์ที่พัฒนาแล้วทั้งหมด

เป็นเรื่องที่น่าประหลาดใจที่มีการถกเถียงกันโดยไม่จำเป็นบนอินเทอร์เน็ตเกี่ยวกับประโยชน์/ความไร้ประโยชน์ของการชดเชยความต้านทานของสายเคเบิล ตามปกติแล้ว ผู้ที่ยืนกรานเป็นพิเศษในการฟังสัญญาณแบบไม่เชิงเส้นคือผู้ที่แผนการทำความสะอาดสายเคเบิลที่เรียบง่ายอย่างยิ่งดูซับซ้อนและเข้าใจยาก มีค่าใช้จ่ายสูงเกินไป และ©ต้องใช้แรงงานในการติดตั้งมาก มีข้อเสนอแนะด้วยซ้ำว่าเนื่องจากมีการใช้เงินจำนวนมากไปกับตัวขยายเสียงเอง การละเลยสิ่งศักดิ์สิทธิ์นั้นอาจเป็นบาป แต่เราควรเลือกเส้นทางที่ดีที่สุดและมีเสน่ห์ที่มนุษยชาติที่มีอารยธรรมทุกคนจะเดินตามและ...ซื้อตามปกติ © มนุษย์ สายเคเบิลราคาแพงสุด ๆ ที่ทำจากโลหะมีค่า ฉันประหลาดใจอย่างยิ่งที่ผู้เชี่ยวชาญที่เคารพนับถืออย่างสูงเติมเชื้อเพลิงลงในกองไฟเกี่ยวกับความไร้ประโยชน์ของหน่วยชดเชยที่บ้าน รวมถึงผู้เชี่ยวชาญที่ใช้หน่วยนี้ในแอมพลิฟายเออร์ของตนได้สำเร็จ เป็นเรื่องน่าเสียดายอย่างยิ่งที่นักวิทยุสมัครเล่นหลายคนไม่ไว้วางใจรายงานเกี่ยวกับคุณภาพเสียงที่ได้รับการปรับปรุงในช่วงเสียงต่ำและระดับกลางโดยมีตัวชดเชยรวมอยู่ด้วย และพยายามอย่างดีที่สุดเพื่อหลีกเลี่ยงวิธีง่ายๆ ในการปรับปรุงประสิทธิภาพของ UMZCH ซึ่งจะเป็นการปล้นตัวเอง

มีการวิจัยเพียงเล็กน้อยเพื่อบันทึกความจริง จากเครื่องกำเนิด GZ-118 ความถี่จำนวนหนึ่งถูกส่งไปยัง UMZCH BB-2010 ในภูมิภาคความถี่เรโซแนนซ์ของ AC แรงดันไฟฟ้าถูกควบคุมโดยออสซิลโลสโคป S1-117 และ Kr ที่ขั้ว AC ถูกวัดโดย INI S6-8, รูปที่ 4. มีการติดตั้งตัวต้านทาน R1 เพื่อหลีกเลี่ยงการรบกวนอินพุตตัวชดเชยเมื่อสลับระหว่างส่วนควบคุมและสายไฟทั่วไป ในการทดลอง มีการใช้สายไฟ AC ทั่วไปและที่สาธารณะที่มีความยาว 3 ม. และมีหน้าตัดแกนกลางขนาด 6 ตารางเมตร มม. เช่นเดียวกับระบบลำโพง GIGA FS Il ที่มีช่วงความถี่ 25 -22,000 Hz, ความต้านทานเล็กน้อย 8 โอห์ม และกำลังไฟปกติ 90 W จาก Acoustic Kingdom

น่าเสียดายที่การออกแบบวงจรของเครื่องขยายสัญญาณฮาร์มอนิกจาก C6-8 เกี่ยวข้องกับการใช้ตัวเก็บประจุออกไซด์ความจุสูงในวงจร OOS สิ่งนี้นำไปสู่อิทธิพลของสัญญาณรบกวนความถี่ต่ำของตัวเก็บประจุเหล่านี้ต่อความละเอียดของอุปกรณ์ที่ ความถี่ต่ำส่งผลให้ความละเอียดของความถี่ต่ำลดลง เมื่อวัดสัญญาณ Kr ด้วยความถี่ 25 Hz จาก GZ-118 โดยตรงจาก C6-8 ค่าที่อ่านได้จากเครื่องมือจะเต้นประมาณค่า 0.02% เป็นไปไม่ได้ที่จะข้ามข้อ จำกัด นี้โดยใช้ตัวกรองรอยบากของเครื่องกำเนิด GZ-118 ในกรณีของการวัดประสิทธิภาพของตัวชดเชยเพราะ ค่าที่ไม่ต่อเนื่องจำนวนหนึ่งของความถี่การปรับแต่งตัวกรอง 2T ถูกจำกัดไว้ที่ความถี่ต่ำที่ 20.60, 120, 200 Hz และไม่อนุญาตให้วัด Kr ที่ความถี่ที่เราสนใจ ดังนั้นจึงไม่เต็มใจที่ระดับ 0.02% จึงได้รับการยอมรับว่าเป็นศูนย์ซึ่งเป็นข้อมูลอ้างอิง

ที่ความถี่ 20 Hz พร้อมแรงดันไฟฟ้าที่ขั้ว AC 3 Vamp ซึ่งสอดคล้องกับกำลังเอาต์พุต 0.56 W ในโหลด 8 โอห์ม Kr เท่ากับ 0.02% เมื่อเปิดตัวชดเชยและ 0.06% เมื่อปิด ที่แรงดันไฟฟ้า 10 V แอมป์ซึ่งสอดคล้องกับกำลังเอาต์พุต 6.25 W ค่า Kr คือ 0.02% และ 0.08% ตามลำดับที่แรงดันไฟฟ้า 20 V แอมป์และกำลัง 25 W - 0.016% และ 0.11% และที่แรงดันไฟฟ้า 30 ในแอมพลิจูดและกำลัง 56 W - 0.02% และ 0.13%

ทราบถึงทัศนคติที่ผ่อนคลายของผู้ผลิตอุปกรณ์นำเข้าต่อความหมายของจารึกเกี่ยวกับพลังงาน และยังจดจำการเปลี่ยนแปลงอันมหัศจรรย์หลังจากการนำมาตรฐานตะวันตกมาใช้ ระบบลำโพง 35AC-1 ที่มีกำลังขับซับวูฟเฟอร์ 30 W ใน S-90, ไม่ได้จ่ายกำลังไฟระยะยาวที่มากกว่า 56 W ให้กับ AC

ที่ความถี่ 25 Hz ที่กำลัง 25 W ค่า Kr อยู่ที่ 0.02% และ 0.12% เมื่อเปิด/ปิดหน่วยชดเชย และที่กำลัง 56 W - 0.02% และ 0.15%

ในเวลาเดียวกัน ได้มีการทดสอบความจำเป็นและประสิทธิผลของการครอบคลุมฟิลเตอร์กรองความถี่ต่ำผ่านเอาท์พุตด้วย OOS ทั่วไป ที่ความถี่ 25 Hz ด้วยกำลัง 56 W และเชื่อมต่อแบบอนุกรมกับหนึ่งในสายเคเบิล AC ของตัวกรองความถี่ต่ำผ่านเอาต์พุต RL-RC ซึ่งคล้ายกับที่ติดตั้งใน UMZCH แบบอัลตร้าเชิงเส้น Kr โดยหมุนตัวชดเชย ลดลงถึง 0.18% ที่ความถี่ 30 Hz กำลังไฟ 56 W Kr 0.02% และ 0.06% พร้อมเปิด/ปิดหน่วยชดเชย ที่ความถี่ 35 Hz กำลังไฟ 56 W Kr 0.02% และ 0.04% พร้อมเปิด/ปิดหน่วยชดเชย ที่ความถี่ 40 และ 90 Hz ที่กำลังไฟ 56 W ค่า Kr คือ 0.02% และ 0.04% เมื่อเปิด/ปิดหน่วยชดเชย และที่ความถี่ 60 Hz -0.02% และ 0.06%

ข้อสรุปก็ชัดเจน มีการสังเกตการบิดเบือนของสัญญาณไม่เชิงเส้นที่ขั้วไฟฟ้ากระแสสลับ การเสื่อมสภาพของความเป็นเชิงเส้นของสัญญาณที่ขั้วไฟฟ้ากระแสสลับจะถูกตรวจพบอย่างชัดเจนเมื่อเชื่อมต่อผ่านส่วนที่ไม่มีการชดเชย ซึ่งไม่ได้รับการคุ้มครองโดยความต้านทาน OOS ของตัวกรองความถี่ต่ำผ่านที่มีเส้นลวดค่อนข้างบางยาว 70 ซม. การขึ้นต่อกันของระดับความผิดเพี้ยนของกำลังไฟที่จ่ายให้กับ AC แสดงให้เห็นว่าขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของกำลังสัญญาณและกำลังไฟพิกัดของวูฟเฟอร์ AC การบิดเบือนจะเด่นชัดที่สุดที่ความถี่ใกล้กับเสียงสะท้อน EMF ด้านหลังที่สร้างโดยลำโพงเพื่อตอบสนองต่ออิทธิพลของสัญญาณเสียงจะถูกแบ่งโดยผลรวมของความต้านทานเอาต์พุตของ UMZCH และความต้านทานของสายไฟ AC ดังนั้นระดับความผิดเพี้ยนที่ขั้วต่อ AC โดยตรงจึงขึ้นอยู่กับ ความต้านทานของสายไฟเหล่านี้และความต้านทานเอาต์พุตของเครื่องขยายเสียง

กรวยของลำโพงความถี่ต่ำที่มีการหน่วงไม่ดีนั้นจะส่งเสียงโอเวอร์โทนออกมา และนอกจากนี้ ลำโพงนี้ยังสร้างส่วนท้ายที่กว้างของผลิตภัณฑ์การบิดเบือนแบบไม่เป็นเชิงเส้นและแบบอินเทอร์โมดูเลชั่นที่ลำโพงความถี่กลางสร้างใหม่ สิ่งนี้จะอธิบายความเสื่อมของเสียงที่ความถี่กลาง

แม้จะมีสมมติฐานว่าจะใช้ระดับ Kr เป็นศูนย์ที่ 0.02% เนื่องจากความไม่สมบูรณ์ของ INI อิทธิพลของตัวชดเชยความต้านทานสายเคเบิลต่อการบิดเบือนของสัญญาณที่ขั้วต่อ AC ได้รับการสังเกตอย่างชัดเจนและไม่คลุมเครือ กล่าวได้ว่าข้อสรุปที่ได้หลังจากการฟังการทำงานของหน่วยชดเชยสัญญาณดนตรีนั้นสอดคล้องกับผลลัพธ์ของการวัดด้วยเครื่องมืออย่างสมบูรณ์

การปรับปรุงที่ได้ยินได้ชัดเจนเมื่อเปิดเครื่องทำความสะอาดสายเคเบิลสามารถอธิบายได้ด้วยข้อเท็จจริงที่ว่า เมื่อการบิดเบือนที่ขั้วต่อ AC หายไป ลำโพงเสียงกลางจะหยุดสร้างสิ่งสกปรกทั้งหมด เห็นได้ชัดว่าด้วยการลดหรือขจัดการสร้างความผิดเพี้ยนของลำโพงความถี่กลางที่เรียกว่าวงจรลำโพงสองสาย “การเดินสายแบบสองทาง” เมื่อส่วน LF และ MF-HF เชื่อมต่อด้วยสายเคเบิลที่แตกต่างกัน จะมีข้อได้เปรียบในด้านเสียงเมื่อเปรียบเทียบกับวงจรสายเคเบิลเส้นเดียว อย่างไรก็ตาม เนื่องจากในวงจรแบบสองสายสัญญาณที่บิดเบี้ยวที่ขั้วของส่วนความถี่ต่ำของ AC จะไม่หายไปเลย วงจรนี้จึงด้อยกว่ารุ่นที่มีตัวชดเชยในแง่ของค่าสัมประสิทธิ์การหน่วงของการสั่นสะเทือนอิสระของความถี่ต่ำ กรวยลำโพงความถี่

คุณไม่สามารถหลอกฟิสิกส์ได้ และเพื่อให้ได้เสียงที่เหมาะสม การได้รับประสิทธิภาพที่ยอดเยี่ยมที่เอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ที่มีโหลดที่ใช้งานอยู่นั้นไม่เพียงพอ แต่คุณต้องไม่สูญเสียความเป็นเส้นตรงหลังจากส่งสัญญาณไปยังขั้วต่อลำโพง ในฐานะที่เป็นส่วนหนึ่งของแอมพลิฟายเออร์ที่ดีจำเป็นต้องมีการชดเชยตามรูปแบบใดรูปแบบหนึ่ง

ผู้รวมระบบ

นอกจากนี้ ยังมีการทดสอบประสิทธิภาพและความสามารถในการลดข้อผิดพลาดของผู้ประกอบบน DA3 อีกด้วย ใน UMZCH BB ที่มี op-amp TL071 แรงดันไฟฟ้ากระแสตรงเอาท์พุตอยู่ในช่วง 6...9 mV และไม่สามารถลดแรงดันไฟฟ้านี้โดยรวมตัวต้านทานเพิ่มเติมในวงจรอินพุตที่ไม่กลับด้านได้

ผลกระทบของสัญญาณรบกวนความถี่ต่ำซึ่งเป็นลักษณะของ op-amp ที่มีอินพุต DC เนื่องจากการครอบคลุมของการตอบรับเชิงลึกผ่านวงจรที่ขึ้นกับความถี่ R16R13C5C6 แสดงออกในรูปแบบของความไม่เสถียรของแรงดันเอาต์พุตหลายมิลลิโวลต์หรือ -60 dB สัมพันธ์กับแรงดันไฟเอาท์พุตที่กำลังไฟเอาท์พุตที่กำหนด ที่ความถี่ต่ำกว่า 1 เฮิรตซ์ เป็นลำโพงที่ไม่สามารถทำซ้ำได้

อินเทอร์เน็ตกล่าวถึงความต้านทานต่ำของไดโอดป้องกัน VD1...VD4 ซึ่งถูกกล่าวหาว่ามีข้อผิดพลาดในการทำงานของผู้ประกอบเนื่องจากการก่อตัวของตัวแบ่ง (R16+R13)/R VD2|VD4 . . เพื่อตรวจสอบความต้านทานย้อนกลับของไดโอดป้องกัน ได้มีการประกอบวงจรไว้ในรูปที่ 1 6. ที่นี่ op-amp DA1 ซึ่งเชื่อมต่อตามวงจรแอมพลิฟายเออร์แบบกลับด้านถูกปกคลุมโดย OOS ถึง R2 แรงดันเอาต์พุตเป็นสัดส่วนกับกระแสในวงจรของไดโอด VD2 ที่ทดสอบและตัวต้านทานป้องกัน R2 ที่มีค่าสัมประสิทธิ์ 1 mV/ nA และความต้านทานของวงจร R2VD2 - โดยมีค่าสัมประสิทธิ์ 1 mV/15 GOhm หากต้องการยกเว้นอิทธิพลของข้อผิดพลาดเพิ่มเติมของแรงดัน op-amp - ไบแอสและกระแสอินพุตต่อผลลัพธ์ของการวัดกระแสรั่วไหลของไดโอดจำเป็นต้องคำนวณเฉพาะความแตกต่างระหว่างแรงดันไฟฟ้าภายในที่เอาต์พุตของ op-amp วัดโดยไม่ต้องทดสอบไดโอด และแรงดันไฟฟ้าที่เอาต์พุตของ op-amp หลังการติดตั้ง ในทางปฏิบัติความแตกต่างของแรงดันเอาต์พุต op-amp หลายมิลลิโวลต์ทำให้ค่าความต้านทานย้อนกลับของไดโอดอยู่ที่สิบถึงสิบห้ากิกะโอห์มที่แรงดันย้อนกลับ 15 V เห็นได้ชัดว่ากระแสรั่วไหลจะไม่เพิ่มขึ้นตามแรงดันไฟฟ้าบน ไดโอดลดลงถึงระดับหลายมิลลิโวลต์ซึ่งเป็นลักษณะของแรงดันไฟฟ้าที่แตกต่างกันของผู้รวม op-amp และตัวชดเชย .

แต่ลักษณะเอฟเฟกต์โฟโตอิเล็กทริกของไดโอดที่วางไว้ในกล่องแก้วจริง ๆ แล้วนำไปสู่การเปลี่ยนแปลงที่สำคัญในแรงดันเอาต์พุตของ UMZCH เมื่อส่องสว่างด้วยหลอดไส้ 60 W จากระยะ 20 ซม. แรงดันไฟฟ้าคงที่ที่เอาท์พุตของ UMZCH จะเพิ่มขึ้นเป็น 20...3O mV แม้ว่าจะไม่น่าเป็นไปได้ที่จะสังเกตเห็นระดับการส่องสว่างที่คล้ายกันภายในเคสของแอมพลิฟายเออร์ แต่การหยดสีที่ใช้กับไดโอดเหล่านี้จะช่วยลดการพึ่งพาโหมด UMZCH ในการส่องสว่าง จากผลการจำลอง การตอบสนองความถี่ที่ลดลงของ UMZCH จะไม่ถูกสังเกตแม้แต่ที่ความถี่ 1 มิลลิเฮิรตซ์ก็ตาม แต่ค่าคงที่เวลา R16R13C5C6 ไม่ควรลดลง เฟสของแรงดันไฟฟ้ากระแสสลับที่เอาต์พุตของตัวรวมและตัวชดเชยนั้นตรงกันข้าม และด้วยความจุที่ลดลงของตัวเก็บประจุหรือความต้านทานของตัวต้านทานของตัวรวม การเพิ่มแรงดันเอาต์พุตอาจทำให้การชดเชยความต้านทานของ สายลำโพง

เปรียบเทียบเสียงของเครื่องขยายเสียง เสียงของแอมพลิฟายเออร์ที่ประกอบนั้นถูกนำมาเปรียบเทียบกับเสียงของแอมพลิฟายเออร์ต่างประเทศที่ผลิตทางอุตสาหกรรมหลายตัว แหล่งที่มาคือเครื่องเล่นซีดี Cambridge Audio พรีแอมป์ Radiotekhnika UP-001 ใช้เพื่อขับเคลื่อนและปรับระดับเสียงของ UMZCH สุดท้าย Sugden A21a และ NAD C352 ใช้การควบคุมการปรับมาตรฐาน

สิ่งแรกที่ต้องทดสอบคือ UMZCH ภาษาอังกฤษในตำนานที่น่าตกตะลึงและมีราคาแพง "Sugden A21a" ซึ่งทำงานในคลาส A ด้วยกำลังขับ 25 W สิ่งที่น่าสังเกตก็คือในเอกสารประกอบสำหรับ VX ชาวอังกฤษถือว่าดีกว่าที่จะไม่ระบุระดับของการบิดเบือนแบบไม่เชิงเส้น พวกเขาบอกว่าไม่ใช่เรื่องของการบิดเบือน แต่เป็นเรื่องของจิตวิญญาณ “Sugden A21a>” แพ้ให้กับ UMZCH BB-2010 ด้วยพลังที่เทียบเคียงได้ทั้งในระดับและความชัดเจน ความมั่นใจ และเสียงอันสูงส่งที่ความถี่ต่ำ ไม่น่าแปลกใจเลยเมื่อพิจารณาถึงคุณสมบัติของการออกแบบวงจร: เพียงผู้ติดตามเอาต์พุตกึ่งสมมาตรสองขั้นตอนบนทรานซิสเตอร์ที่มีโครงสร้างเดียวกันซึ่งประกอบขึ้นตามการออกแบบวงจรในยุค 70 ของศตวรรษที่ผ่านมาด้วยความต้านทานเอาต์พุตที่ค่อนข้างสูงและ ตัวเก็บประจุด้วยไฟฟ้าที่เชื่อมต่ออยู่ที่เอาต์พุตซึ่งจะเพิ่มความต้านทานเอาต์พุตทั้งหมด - นี่คือวิธีหลังที่วิธีแก้ปัญหาจะทำให้เสียงของแอมพลิฟายเออร์ใด ๆ ที่ความถี่ต่ำและกลางแย่ลง ที่ความถี่ปานกลางและสูง UMZCH BB แสดงรายละเอียดที่สูงกว่า ความโปร่งใส และการอธิบายรายละเอียดบนเวทีที่ยอดเยี่ยม เมื่อนักร้องและเครื่องดนตรีสามารถแปลด้วยเสียงได้อย่างชัดเจน โดยวิธีการพูดถึงความสัมพันธ์ของข้อมูลการวัดตามวัตถุประสงค์และความรู้สึกส่วนตัวของเสียง: ในบทความวารสารของคู่แข่งของ Sugden พบว่า Kr ของมันถูกกำหนดที่ระดับ 0.03% ที่ความถี่ 10 kHz

อันถัดไปคือแอมพลิฟายเออร์ภาษาอังกฤษ NAD C352 ความประทับใจทั่วไปก็เหมือนกัน: เสียง "ถัง" ที่เด่นชัดของชาวอังกฤษที่ความถี่ต่ำทำให้เขาไม่มีโอกาสในขณะที่งานของ UMZCH BB ได้รับการยอมรับว่าไร้ที่ติ ต่างจาก NADA เสียงที่เกี่ยวข้องกับพุ่มไม้หนาทึบ ขนสัตว์ และสำลี เสียงของ BB-2010 ที่ความถี่กลางและสูงทำให้สามารถแยกแยะเสียงของนักแสดงในคณะนักร้องประสานเสียงทั่วไปและเครื่องดนตรีในวงออเคสตราได้อย่างชัดเจน ผลงานของ NAD C352 แสดงให้เห็นอย่างชัดเจนถึงผลของความสามารถในการได้ยินที่ดีขึ้นของนักแสดงที่มีเสียงร้องมากขึ้น ซึ่งเป็นเครื่องดนตรีที่ดังขึ้น ตามที่เจ้าของแอมพลิฟายเออร์กล่าวไว้ในเสียงของ UMZCH BB นักร้องไม่ได้ "กรีดร้องและพยักหน้า" ใส่กันและไวโอลินไม่ได้ต่อสู้กับกีตาร์หรือทรัมเป็ตด้วยพลังเสียง แต่เครื่องดนตรีทั้งหมดนั้น “เพื่อน” อย่างสงบและกลมกลืนในภาพเสียงโดยรวมของทำนอง ที่ความถี่สูง UMZCH BB-2010 ตามจินตนาการของนักออดิโอไฟล์ ให้เสียง "ราวกับว่ากำลังวาดภาพเสียงด้วยแปรงที่บางและบาง" เอฟเฟ็กต์เหล่านี้อาจมีสาเหตุมาจากความแตกต่างในการบิดเบือนระหว่างมอดูเลชันระหว่างแอมพลิฟายเออร์

เสียงของ Rotel RB 981 UMZCH นั้นคล้ายคลึงกับเสียงของ NAD C352 ยกเว้นประสิทธิภาพที่ดีกว่าที่ความถี่ต่ำ แต่ BB-2010 UMZCH ยังคงไม่มีใครเทียบได้ในด้านความชัดเจนของการควบคุม AC ที่ความถี่ต่ำ เช่นเดียวกับ ความโปร่งใสและความละเอียดอ่อนของเสียงที่ความถี่กลางและสูง

สิ่งที่น่าสนใจที่สุดในแง่ของการทำความเข้าใจวิธีคิดของออดิโอไฟล์คือความคิดเห็นทั่วไปว่าแม้จะเหนือกว่า UMZCH ทั้งสามนี้ แต่พวกเขาก็ยังเพิ่ม "ความอบอุ่น" ให้กับเสียงซึ่งทำให้น่าฟังยิ่งขึ้น และ BB UMZCH ก็ทำงานได้อย่างราบรื่น “มันเป็นกลางต่อเสียง”

Dual CV1460 ของญี่ปุ่นสูญเสียเสียงทันทีหลังจากเปิดเครื่องในลักษณะที่ชัดเจนที่สุดสำหรับทุกคน และเราไม่เสียเวลาฟังอย่างละเอียด Kr ของมันอยู่ในช่วง 0.04...0.07% ที่กำลังไฟต่ำ

ความรู้สึกหลักจากการเปรียบเทียบแอมพลิฟายเออร์มีคุณสมบัติที่เหมือนกันโดยสิ้นเชิง: UMZCH BB เหนือกว่าในด้านเสียงอย่างไม่มีเงื่อนไขและชัดเจน ดังนั้นจึงถือว่าไม่มีการทดสอบเพิ่มเติม ในท้ายที่สุดมิตรภาพก็ชนะทุกคนได้รับสิ่งที่ต้องการ: สำหรับเสียงที่อบอุ่นและเต็มไปด้วยจิตวิญญาณ - Sugden, NAD และ Rotel และเพื่อฟังสิ่งที่ผู้กำกับบันทึกไว้ในดิสก์ - UMZCH BB-2010

โดยส่วนตัวแล้วฉันชอบ UMZCH ที่มีความเที่ยงตรงสูงในเรื่องของเสียงที่เบา สะอาด ไร้ที่ติ และสง่างาม มันสร้างข้อความที่ซับซ้อนได้อย่างง่ายดาย ในฐานะเพื่อนของฉันซึ่งเป็นออดิโอไฟล์ที่มีประสบการณ์ เขาจัดการเสียงของกลองชุดด้วยความถี่ต่ำโดยไม่มีการเปลี่ยนแปลง เช่น การอัดเสียง ที่ความถี่กลางเขาจะฟังราวกับว่าไม่มีเลย และที่ความถี่สูง ดูเหมือนว่าเขาจะกำลังวาดภาพอยู่ เสียงด้วยแปรงอันบาง สำหรับฉันเสียงที่ไม่ตึงของ UMZCH BB นั้นสัมพันธ์กับความง่ายในการใช้งานของน้ำตก

วรรณกรรม

1. Sukhov I. UMZCH ที่มีความเที่ยงตรงสูง "วิทยุ", 2532, ฉบับที่ 6, หน้า 55-57; ลำดับที่ 7 หน้า 57-61.

2. Ridiko L. UMZCH BB บนฐานองค์ประกอบที่ทันสมัยพร้อมระบบควบคุมไมโครคอนโทรลเลอร์ "งานอดิเรกวิทยุ", 2544, ฉบับที่ 5, หน้า 52-57; ลำดับที่ 6 หน้า 50-54; 2545 ฉบับที่ 2 หน้า 53-56

3. Ageev S. Superlinear UMZCH พร้อมการปกป้องสิ่งแวดล้อมอย่างล้ำลึก "วิทยุ", 1999, หมายเลข 10... 12; "วิทยุ", 2543, ฉบับที่ 1; 2; 4…6; 9…11.

4. ซูฟ. L. UMZCH พร้อมการปกป้องสิ่งแวดล้อมแบบขนาน "วิทยุ", 2548, ฉบับที่ 2, หน้า 14.

5. Zhukovsky V. ทำไมคุณถึงต้องการความเร็วของ UMZCH (หรือ "UMZCH VV-2008")? “งานอดิเรกทางวิทยุ”, 2551, ฉบับที่ 1, หน้า 55-59; ลำดับที่ 2 หน้า 49-55.

UMZCH VVS-2011 เวอร์ชันสุดยอด

ข้อมูลจำเพาะของเครื่องขยายเสียง:

กำลังขับสูง: 150W/8ohm
ความเป็นเชิงเส้นสูง: 0.0002 – 0.0003% (ที่ 20 kHz 100 W / 4 โอห์ม)

หน่วยบริการครบชุด:

รักษาแรงดันไฟฟ้าคงที่เป็นศูนย์
ตัวชดเชยความต้านทานของสายไฟ AC
การป้องกันปัจจุบัน
การป้องกันแรงดันไฟฟ้าขาออก DC
เริ่มต้นได้อย่างราบรื่น

แผนภาพไฟฟ้า

ผู้เข้าร่วมในโครงการยอดนิยมมากมาย LepekhinV (Vladimir Lepekhin) เค้าโครงของแผงวงจรพิมพ์ มันออกมาดีมาก)

บอร์ดขยายเสียง VVS-2011

อุปกรณ์ป้องกันสตาร์ท

บอร์ดป้องกันเครื่องขยายเสียง AC VVS-2011

บอร์ดเครื่องขยายเสียง VHF VVS-2011 ได้รับการออกแบบมาเพื่อการระบายอากาศแบบอุโมงค์ (ขนานกับหม้อน้ำ) การติดตั้งทรานซิสเตอร์ UN (เครื่องขยายแรงดันไฟฟ้า) และ VK (ระยะเอาท์พุต) ค่อนข้างยากเพราะว่า การติดตั้ง/ถอดประกอบต้องใช้ไขควงทะลุรูใน PP ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางประมาณ 6 มม. เมื่อเปิดการเข้าถึง การฉายภาพของทรานซิสเตอร์จะไม่ตกอยู่ภายใต้ PP ซึ่งสะดวกกว่ามาก ฉันต้องแก้ไขบอร์ดเล็กน้อย

บอร์ดขยายเสียง

แผนภาพการเดินสายไฟของเครื่องขยายเสียง VVS-2011

สิ่งหนึ่งที่ฉันไม่ได้คำนึงถึงใน PCB ใหม่คือความง่ายในการตั้งค่าการป้องกันบนบอร์ดเครื่องขยายเสียง

C25 = 0.1 nF, R42* = 820 โอห์ม และ R41 = 1 kOhm องค์ประกอบ SMD ทั้งหมดอยู่ที่ด้านบัดกรีซึ่งไม่สะดวกมากเมื่อตั้งค่าเพราะว่า คุณจะต้องคลายเกลียวและขันสลักเกลียวที่ยึด PCB เข้ากับขาตั้งและขันทรานซิสเตอร์เข้ากับหม้อน้ำให้แน่นหลายครั้ง

เสนอ: R42* 820 โอห์มประกอบด้วยตัวต้านทาน SMD สองตัวที่วางขนานกัน จากข้อเสนอนี้: เราประสานตัวต้านทาน SMD หนึ่งตัวทันที เราประสานตัวต้านทานเอาต์พุตอีกตัวที่ยื่นออกมาที่ VT10 เอาต์พุตหนึ่งตัวไปที่ฐาน อีกตัวหนึ่งไปยังตัวปล่อย เราเลือก อันที่เหมาะสม เราหยิบมันขึ้นมาและเปลี่ยนเอาต์พุตเป็น SMD เพื่อความชัดเจน

UMZCH BB-2010 เป็นการพัฒนาใหม่จากกลุ่มผลิตภัณฑ์แอมพลิฟายเออร์ UMZCH BB (ความเที่ยงตรงสูง) ที่รู้จักกันดี โซลูชันทางเทคนิคจำนวนหนึ่งที่ใช้ได้รับอิทธิพลจากงานของ Ageev

ข้อมูลจำเพาะ:

ความเพี้ยนฮาร์มอนิกที่ 20,000 เฮิรตซ์: 0.001% (150 วัตต์/8 โอห์ม)

แบนด์วิธสัญญาณขนาดเล็ก -3 dB: 0 – 800000 Hz

อัตราสลูว์ของแรงดันเอาต์พุต: 100 V/µs

อัตราส่วนสัญญาณต่อเสียงรบกวนและสัญญาณต่อพื้นหลัง: 120 dB

แผนภาพไฟฟ้าของ VVS-2010

ในการออกแบบส่วนใหญ่ของ UMZCH อื่นๆ ทั้งระดับมืออาชีพและมือสมัครเล่น โซลูชันเหล่านี้จำนวนมากยังคงขาดหายไป ในเวลาเดียวกัน คุณสมบัติทางเทคนิคขั้นสูงและข้อได้เปรียบด้านออดิโอไฟล์ของ UMZCH BB นั้นเกิดขึ้นได้จากโซลูชันวงจรอย่างง่ายและองค์ประกอบที่ใช้งานขั้นต่ำ อันที่จริงนี่เป็นแอมพลิฟายเออร์ที่ค่อนข้างง่าย: สามารถประกอบหนึ่งช่องสัญญาณได้ภายในสองสามวันโดยไม่ต้องเร่งรีบและการตั้งค่าเกี่ยวข้องกับการตั้งค่ากระแสนิ่งที่ต้องการของทรานซิสเตอร์เอาต์พุตเท่านั้น โดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับนักวิทยุสมัครเล่นมือใหม่ วิธีการของการทดสอบแบบทีละโหนด การทดสอบแบบเรียงซ้อนและการปรับแต่งได้รับการพัฒนาขึ้น ซึ่งคุณสามารถรับประกันได้ว่าจะสามารถจำกัดวงข้อผิดพลาดที่อาจเกิดขึ้นได้ และป้องกันผลที่ตามมาที่อาจเกิดขึ้นได้ก่อนที่ UMZCH จะประกอบเสร็จสมบูรณ์ด้วยซ้ำ คำถามที่เป็นไปได้ทั้งหมดเกี่ยวกับแอมพลิฟายเออร์นี้หรือที่คล้ายกันมีคำอธิบายโดยละเอียด ทั้งในกระดาษและบนอินเทอร์เน็ต

ที่อินพุตของแอมพลิฟายเออร์จะมีตัวกรองความถี่สูงผ่าน R1C1 ที่มีความถี่คัตออฟ 1.6 Hz รูปที่ 1 แต่ประสิทธิภาพของอุปกรณ์รักษาเสถียรภาพโหมดช่วยให้แอมพลิฟายเออร์ทำงานกับสัญญาณอินพุตที่มีแรงดันไฟฟ้าส่วนประกอบ DC สูงถึง 400 mV ดังนั้นจึงไม่รวม C1 ซึ่งตระหนักถึงความฝันอันเป็นนิรันดร์ของนักออดิโอไฟล์ในเส้นทางที่ไม่มีตัวเก็บประจุและปรับปรุงเสียงของแอมพลิฟายเออร์อย่างมีนัยสำคัญ

แอมพลิฟายเออร์เชิงปฏิบัติการของพรีแอมพลิฟายเออร์, ออปแอมป์หลัง DAC ถูกบังคับให้พัฒนาแรงดันเอาต์พุตหลายโวลต์ เนื่องจากอัตราขยายของออปแอมป์มีขนาดเล็กและอยู่ในช่วง 500 ถึง 2,000 เท่าที่ 20 kHz สิ่งนี้บ่งชี้การทำงานด้วยสัญญาณความแตกต่างของแรงดันไฟฟ้าที่ค่อนข้างสูง - จากหลายร้อยไมโครโวลต์ที่ LF ไปจนถึงหลายมิลลิโวลต์ที่ 20 kHz และความน่าจะเป็นสูงของอินเตอร์โมดูเลชั่น ความผิดเพี้ยนที่เกิดขึ้นจากระยะอินพุตของออปแอมป์ แรงดันเอาท์พุตของออปแอมป์เหล่านี้เท่ากับแรงดันเอาท์พุตของขั้นตอนการขยายแรงดันไฟฟ้าครั้งล่าสุด ซึ่งมักจะดำเนินการตามวงจรที่มี OE แรงดันเอาต์พุตหลายโวลต์บ่งชี้ว่าระยะนี้ทำงานด้วยแรงดันอินพุตและเอาต์พุตที่ค่อนข้างสูง และเป็นผลให้สัญญาณที่ขยายเกิดความผิดเพี้ยน ออปแอมป์ถูกโหลดโดยความต้านทานของ OOS ที่เชื่อมต่อแบบขนานและวงจรโหลด ซึ่งบางครั้งอาจสูงถึงหลายกิโลโอห์ม ซึ่งต้องใช้กระแสเอาท์พุตสูงถึงหลายมิลลิแอมป์จากตัวทวนเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ ดังนั้นการเปลี่ยนแปลงกระแสของตัวทำซ้ำเอาท์พุตของ IC ซึ่งขั้นตอนเอาท์พุตที่ใช้กระแสไม่เกิน 2 mA จึงมีความสำคัญมากซึ่งบ่งชี้ด้วยว่าพวกมันทำให้เกิดการบิดเบือนในสัญญาณที่ขยาย เราจะเห็นว่าระยะอินพุต ระยะการขยายแรงดันไฟฟ้า และระยะเอาท์พุต op-amp สามารถทำให้เกิดการบิดเบือนได้

เป็นที่ทราบกันดีว่าระดับของการบิดเบือนของผลิตภัณฑ์ที่ความถี่ที่กำหนดจะลดลงตามสัดส่วนความลึกของการตอบรับเชิงลบสำหรับความถี่นี้ อัตราขยายของวงจรเปิดก่อนที่แอมพลิฟายเออร์จะถึง OOS ที่ความถี่ต่ำไม่สามารถวัดได้เนื่องจากสัญญาณอินพุตมีขนาดเล็ก ตามการคำนวณ อัตราขยายของวงจรเปิดซึ่งพัฒนาขึ้นเพื่อให้ครอบคลุมการป้อนกลับเชิงลบ ทำให้สามารถบรรลุความลึกการป้อนกลับเชิงลบที่ 104 dB ที่ความถี่สูงถึง 500 Hz การวัดความถี่ที่เริ่มต้นจาก 10 kHz แสดงว่าความลึก OOS ที่ความถี่ 10 kHz ถึง 80 dB ที่ความถี่ 20 kHz - 72 dB ที่ความถี่ 50 kHz - 62 dB และ 40 dB - ที่ความถี่ 200 กิโลเฮิร์ตซ์ รูปที่ 2 แสดงคุณลักษณะแอมพลิจูด-ความถี่ของ UMZCH VV-2010 และมีความซับซ้อนคล้ายคลึงกันสำหรับการเปรียบเทียบ

VD7 ปกป้องทางแยกอิมิตเตอร์ VT1 จากแรงดันย้อนกลับที่เกิดขึ้นเนื่องจากการไหลของกระแสการชาร์จ C13, C16 ในโหมด จำกัด สัญญาณเอาต์พุตของ UMZCH ด้วยแรงดันไฟฟ้าและผลลัพธ์แรงดันไฟฟ้าสูงสุดที่มีอัตราการเปลี่ยนแปลงสูงที่เอาต์พุตของ op -แอมป์ DA1.

ระยะเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์แรงดันไฟฟ้าทำจากทรานซิสเตอร์ VT3 ซึ่งเชื่อมต่อตามวงจรฐานทั่วไปซึ่งช่วยลดการแทรกซึมของสัญญาณจากวงจรเอาต์พุตของคาสเคดเข้าไปในวงจรอินพุตและเพิ่มความเสถียร OB cascade ซึ่งโหลดเข้าสู่เครื่องกำเนิดไฟฟ้าปัจจุบันบนทรานซิสเตอร์ VT5 และความต้านทานอินพุตของสเตจเอาท์พุต พัฒนาเกนที่เสถียรสูง - สูงถึง 13,000...15,000 เท่า การเลือกความต้านทานของตัวต้านทาน R24 ให้เป็นครึ่งหนึ่งของความต้านทานของตัวต้านทาน R26 รับประกันความเท่าเทียมกันของกระแสนิ่ง VT1, VT2 และ VT3, VT5 R24, R26 ให้ข้อมูลป้อนกลับเฉพาะที่ซึ่งจะลดเอฟเฟกต์เริ่มต้น - การเปลี่ยนแปลงใน p21e ขึ้นอยู่กับแรงดันไฟฟ้าของตัวสะสม และเพิ่มความเป็นเชิงเส้นเริ่มต้นของเครื่องขยายเสียง 40 dB และ 46 dB ตามลำดับ การจ่ายไฟให้กับ UN ด้วยแรงดันไฟฟ้าแยกต่างหากแบบโมดูโล 15 V สูงกว่าแรงดันไฟฟ้าของระยะเอาต์พุตทำให้สามารถกำจัดผลกระทบของความอิ่มตัวเสมือนของทรานซิสเตอร์ VT3, VT5 ซึ่งแสดงออกมาใน p21e ที่ลดลงเมื่อฐานตัวสะสม แรงดันไฟฟ้าลดลงต่ำกว่า 7 V.

ทวนสัญญาณเอาท์พุตแบบสามสเตจประกอบขึ้นโดยใช้ทรานซิสเตอร์แบบไบโพลาร์ และไม่ต้องการความคิดเห็นพิเศษใดๆ อย่าพยายามต่อสู้กับเอนโทรปีโดยมองข้ามกระแสนิ่งของทรานซิสเตอร์เอาท์พุต ไม่ควรน้อยกว่า 250 mA; ในเวอร์ชันของผู้เขียน - 320 mA

หน่วยป้องกันกระแสไฟจะป้องกันความเสียหายต่อทรานซิสเตอร์เอาต์พุตระหว่างการลัดวงจรในโหลด เซ็นเซอร์ปัจจุบันคือตัวต้านทาน R53 - R56 และ R57 - R60 ซึ่งก็เพียงพอแล้ว การไหลของกระแสเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ผ่านตัวต้านทานเหล่านี้สร้างแรงดันตกคร่อมที่ใช้กับตัวแบ่ง R41R42 แรงดันไฟฟ้าที่มีค่ามากกว่าเกณฑ์จะเปิดทรานซิสเตอร์ VT10 และกระแสสะสมจะเปิด VT8 ของเซลล์ทริกเกอร์ VT8VT9 เซลล์นี้จะเข้าสู่สถานะเสถียรโดยที่ทรานซิสเตอร์เปิดและบายพาสวงจร HL1VD8 ซึ่งจะลดกระแสผ่านซีเนอร์ไดโอดให้เป็นศูนย์และล็อค VT3 การคายประจุ C21 ด้วยกระแสไฟเล็กน้อยจากฐาน VT3 อาจใช้เวลาหลายมิลลิวินาที หลังจากที่เซลล์ทริกเกอร์ถูกกระตุ้น แรงดันไฟฟ้าบนแผ่นด้านล่างของ C23 ซึ่งชาร์จโดยแรงดันไฟฟ้าบน LED HL1 เป็น 1.6 V จะเพิ่มขึ้นจากระดับ -7.2 V จากบัสจ่ายไฟบวกเป็นระดับ -1.2 B1 แรงดันไฟฟ้าบนแผ่นด้านบนของตัวเก็บประจุนี้ก็เพิ่มขึ้น 5 V C21 จะถูกคายประจุอย่างรวดเร็วผ่านตัวต้านทาน R30 ถึง C23 ทรานซิสเตอร์ VT3 ถูกปิด ในระหว่างนี้ VT6 จะเปิดและผ่าน R33, R36 จะเปิด VT7 VT7 ข้ามซีเนอร์ไดโอด VD9 คายประจุตัวเก็บประจุ C22 ถึง R31 และปิดทรานซิสเตอร์ VT5 หากไม่ได้รับแรงดันไบแอส ทรานซิสเตอร์สเตจเอาท์พุตก็จะถูกปิดเช่นกัน

การคืนค่าสถานะเริ่มต้นของทริกเกอร์และการเปิด UMZCH นั้นทำได้โดยการกดปุ่ม SA1 "รีเซ็ตการป้องกัน" C27 ถูกชาร์จโดยกระแสสะสมของ VT9 และข้ามวงจรฐานของ VT8 เพื่อล็อคเซลล์ทริกเกอร์ หากในขณะนี้สถานการณ์ฉุกเฉินได้รับการแก้ไขแล้วและ VT10 ถูกล็อค เซลล์จะเข้าสู่สถานะที่มีทรานซิสเตอร์ปิดอย่างเสถียร VT6, VT7 ปิดอยู่ แรงดันอ้างอิงจะจ่ายให้กับฐาน VT3, VT5 และเครื่องขยายเสียงจะเข้าสู่โหมดการทำงาน หากไฟฟ้าลัดวงจรในโหลด UMZCH ยังคงดำเนินต่อไป การป้องกันจะถูกกระตุ้นอีกครั้ง แม้ว่าตัวเก็บประจุ C27 จะเชื่อมต่อกับ SA1 ก็ตาม การป้องกันทำงานได้อย่างมีประสิทธิภาพมากจนในระหว่างดำเนินการตั้งค่าการแก้ไข แอมพลิฟายเออร์จะถูกตัดพลังงานหลายครั้งสำหรับการบัดกรีขนาดเล็กโดยการแตะอินพุตที่ไม่กลับด้าน ผลการกระตุ้นตัวเองส่งผลให้กระแสของทรานซิสเตอร์เอาท์พุตเพิ่มขึ้นและการป้องกันปิดแอมพลิฟายเออร์ แม้ว่าวิธีการหยาบนี้จะไม่สามารถแนะนำได้เป็นกฎทั่วไป แต่เนื่องจากการป้องกันกระแสไฟ จึงไม่ก่อให้เกิดอันตรายใด ๆ ต่อทรานซิสเตอร์เอาท์พุต

การทำงานของตัวชดเชยความต้านทานของสายไฟ AC

เป็นเรื่องที่น่าประหลาดใจที่มีการถกเถียงกันโดยไม่จำเป็นบนอินเทอร์เน็ตเกี่ยวกับประโยชน์/ความไร้ประโยชน์ของการชดเชยความต้านทานของสายเคเบิล ตามปกติแล้ว ผู้ที่ยืนกรานเป็นพิเศษในการฟังสัญญาณแบบไม่เชิงเส้นคือผู้ที่แผนการทำความสะอาดสายเคเบิลที่เรียบง่ายสุดๆ ดูซับซ้อนและเข้าใจยาก มีค่าใช้จ่ายสูงเกินไป และค่าแรงในการติดตั้ง © มีข้อเสนอแนะด้วยซ้ำว่าเนื่องจากมีการใช้เงินจำนวนมากไปกับตัวขยายเสียงเอง การละเลยสิ่งศักดิ์สิทธิ์นั้นอาจเป็นบาป แต่เราควรเลือกเส้นทางที่ดีที่สุดและมีเสน่ห์ที่มนุษยชาติที่มีอารยธรรมทุกคนจะเดินตามและ...ซื้อตามปกติ © มนุษย์ สายเคเบิลราคาแพงสุด ๆ ที่ทำจากโลหะมีค่า ฉันประหลาดใจอย่างยิ่งที่ผู้เชี่ยวชาญที่เคารพนับถืออย่างสูงเติมเชื้อเพลิงลงในกองไฟเกี่ยวกับความไร้ประโยชน์ของหน่วยชดเชยที่บ้าน รวมถึงผู้เชี่ยวชาญที่ใช้หน่วยนี้ในแอมพลิฟายเออร์ของตนได้สำเร็จ เป็นเรื่องน่าเสียดายอย่างยิ่งที่นักวิทยุสมัครเล่นหลายคนไม่ไว้วางใจรายงานเกี่ยวกับคุณภาพเสียงที่ได้รับการปรับปรุงในช่วงเสียงต่ำและระดับกลางโดยมีตัวชดเชยรวมอยู่ด้วย และพยายามอย่างดีที่สุดเพื่อหลีกเลี่ยงวิธีง่ายๆ ในการปรับปรุงประสิทธิภาพของ UMZCH ซึ่งจะเป็นการปล้นตัวเอง

มีการวิจัยเพียงเล็กน้อยเพื่อบันทึกความจริง จากเครื่องกำเนิด GZ-118 ความถี่จำนวนหนึ่งถูกส่งไปยัง UMZCH BB-2010 ในภูมิภาคความถี่เรโซแนนซ์ของ AC แรงดันไฟฟ้าถูกควบคุมโดยออสซิลโลสโคป S1-117 และ Kr ที่ขั้ว AC ถูกวัดโดย INI S6-8, รูปที่ 4. การตรวจสอบประสิทธิภาพของความต้านทานของสายไฟมีการติดตั้งตัวต้านทาน R1 เพื่อหลีกเลี่ยงการรบกวนอินพุตตัวชดเชยเมื่อสลับระหว่างตัวควบคุมและสายไฟทั่วไป ในการทดลอง มีการใช้สายไฟ AC ทั่วไปและที่สาธารณะที่มีความยาว 3 ม. และมีหน้าตัดแกนกลางขนาด 6 ตารางเมตร มม. เช่นเดียวกับระบบลำโพง GIGA FS Il ที่มีช่วงความถี่ 25-22000 Hz, ความต้านทานเล็กน้อย 8 โอห์ม และกำลังไฟเล็กน้อย 90 W จาก Acoustic Kingdom

น่าเสียดายที่การออกแบบวงจรของเครื่องขยายสัญญาณฮาร์มอนิกจาก C6-8 เกี่ยวข้องกับการใช้ตัวเก็บประจุออกไซด์ความจุสูงในวงจร OOS ส่งผลให้เสียงความถี่ต่ำของตัวเก็บประจุเหล่านี้ส่งผลต่อความละเอียดความถี่ต่ำของอุปกรณ์ ส่งผลให้ความละเอียดความถี่ต่ำลดลง เมื่อวัดสัญญาณ Kr ด้วยความถี่ 25 Hz จาก GZ-118 โดยตรงจาก C6-8 ค่าที่อ่านได้จากเครื่องมือจะเต้นประมาณค่า 0.02% เป็นไปไม่ได้ที่จะข้ามข้อ จำกัด นี้โดยใช้ตัวกรองรอยบากของเครื่องกำเนิด GZ-118 ในกรณีของการวัดประสิทธิภาพของตัวชดเชยเพราะ ค่าที่ไม่ต่อเนื่องจำนวนหนึ่งของความถี่การปรับจูนของตัวกรอง 2T ถูกจำกัดที่ความถี่ต่ำที่ 20, 60, 120, 200 Hz และไม่อนุญาตให้วัด Kr ที่ความถี่ที่เราสนใจ ดังนั้นจึงไม่เต็มใจที่ระดับ 0.02% จึงได้รับการยอมรับว่าเป็นศูนย์ซึ่งเป็นข้อมูลอ้างอิง

รู้จักทัศนคติที่ผ่อนคลายของผู้ผลิตอุปกรณ์นำเข้าต่อความหมายของคำจารึกเกี่ยวกับพลัง และยังจดจำสิ่งมหัศจรรย์หลังจากนำมาตรฐานตะวันตกมาใช้ การเปลี่ยนแปลงของระบบเสียงที่มีกำลังลำโพงความถี่ต่ำ 30 W ให้เป็น , ยาว กำลังไฟฟ้ากระแสสลับมากกว่า 56 วัตต์ไม่ได้จ่ายให้กับไฟฟ้ากระแสสลับ

แม้จะมีสมมติฐานว่าจะใช้ระดับ Kr เป็นศูนย์ที่ 0.02% เนื่องจากความไม่สมบูรณ์ของ INI อิทธิพลของตัวชดเชยความต้านทานของสายเคเบิลต่อการบิดเบือนของสัญญาณ AC ได้รับการสังเกตอย่างชัดเจนและชัดเจน กล่าวได้ว่าข้อสรุปที่ได้หลังจากการฟังการทำงานของหน่วยชดเชยสัญญาณดนตรีนั้นสอดคล้องกับผลลัพธ์ของการวัดด้วยเครื่องมืออย่างสมบูรณ์

ผู้รวมระบบ

ในอินเทอร์เน็ตกล่าวถึงความต้านทานต่ำของไดโอดป้องกัน VD1...VD4 ซึ่งคาดว่าจะทำให้เกิดข้อผิดพลาดในการทำงานของผู้รวมระบบเนื่องจากการก่อตัวของตัวแบ่ง (R16+R13)/R VD2|VD4.. เพื่อตรวจสอบการย้อนกลับ ความต้านทานของไดโอดป้องกัน จะประกอบวงจรดังรูปที่ 1 6. ที่นี่ op-amp DA1 ซึ่งเชื่อมต่อตามวงจรแอมพลิฟายเออร์แบบกลับด้านถูกปกคลุมด้วย OOS ถึง R2 แรงดันเอาต์พุตเป็นสัดส่วนกับกระแสในวงจรของไดโอด VD2 ที่ทดสอบและตัวต้านทานป้องกัน R2 ที่มีค่าสัมประสิทธิ์ 1 mV /nA และความต้านทานของวงจร R2VD2 - โดยมีค่าสัมประสิทธิ์ 1 mV/15 GOhm หากต้องการยกเว้นอิทธิพลของข้อผิดพลาดเพิ่มเติมของแรงดัน op-amp - ไบแอสและกระแสอินพุตต่อผลลัพธ์ของการวัดกระแสรั่วไหลของไดโอดจำเป็นต้องคำนวณเฉพาะความแตกต่างระหว่างแรงดันไฟฟ้าภายในที่เอาต์พุตของ op-amp ที่วัดได้ โดยไม่ต้องทดสอบไดโอดและแรงดันไฟฟ้าที่เอาต์พุตของ op-amp หลังการติดตั้ง ในทางปฏิบัติความแตกต่างของแรงดันเอาต์พุต op-amp หลายมิลลิโวลต์ทำให้ค่าความต้านทานย้อนกลับของไดโอดอยู่ที่สิบถึงสิบห้ากิกะโอห์มที่แรงดันย้อนกลับ 15 V เห็นได้ชัดว่ากระแสรั่วไหลจะไม่เพิ่มขึ้นตามแรงดันไฟฟ้าบน ไดโอดลดลงถึงระดับหลายมิลลิโวลต์ซึ่งเป็นลักษณะของแรงดันไฟฟ้าที่แตกต่างกันของผู้รวม op-amp และตัวชดเชย .

เปรียบเทียบเสียงของเครื่องขยายเสียง เสียงของแอมพลิฟายเออร์ที่ประกอบนั้นถูกนำมาเปรียบเทียบกับเสียงของแอมพลิฟายเออร์ต่างประเทศที่ผลิตทางอุตสาหกรรมหลายตัว แหล่งที่มาคือเครื่องเล่นซีดีจาก Cambridge Audio พรีแอมป์ใช้ในการขับเคลื่อนและปรับระดับเสียงของ UMZCH สุดท้าย Sugden A21a และ NAD C352 ใช้การควบคุมการปรับมาตรฐาน

เพาเวอร์แอมป์ ความถี่เสียง(UMZCH) ความเที่ยงตรงสูง (VV) ซึ่งพัฒนาขึ้นในปี 1989 โดย Nikolai Sukhov เรียกได้ว่าเป็นตำนานอย่างถูกต้อง ในระหว่างการพัฒนา ได้มีการใช้วิธีการแบบมืออาชีพโดยอาศัยความรู้และประสบการณ์ในด้านวงจรแอนะล็อก เป็นผลให้พารามิเตอร์ของแอมพลิฟายเออร์นี้สูงมากจนแม้กระทั่งทุกวันนี้การออกแบบนี้ก็ไม่สูญเสียความเกี่ยวข้องไป บทความนี้จะอธิบายเกี่ยวกับแอมพลิฟายเออร์เวอร์ชันที่ได้รับการปรับปรุงเล็กน้อย การปรับปรุงเกิดขึ้นจากการใช้ฐานองค์ประกอบใหม่และการใช้ระบบควบคุมไมโครคอนโทรลเลอร์

เพาเวอร์แอมป์ (PA) เป็นส่วนสำคัญของระบบสร้างเสียงที่ซับซ้อน มีคำอธิบายมากมายเกี่ยวกับการออกแบบแอมพลิฟายเออร์ดังกล่าว แต่ในกรณีส่วนใหญ่ถึงแม้จะมีคุณลักษณะที่ดีมาก แต่ก็ยังขาดสิ่งอำนวยความสะดวกด้านบริการโดยสิ้นเชิง แต่ทุกวันนี้ เมื่อไมโครคอนโทรลเลอร์แพร่หลาย การสร้างระบบควบคุมขั้นสูงเพียงพอนั้นไม่ใช่เรื่องยากโดยเฉพาะ ในเวลาเดียวกัน อุปกรณ์โฮมเมดในแง่ของความสมบูรณ์ในการใช้งานอาจไม่ด้อยกว่าตัวอย่างที่มีตราสินค้าที่ดีที่สุด เวอร์ชันของ UMZCH BB พร้อมระบบควบคุมไมโครคอนโทรลเลอร์แสดงไว้ในรูปที่ 1 1:

ข้าว. 1. ลักษณะของเครื่องขยายเสียง

วงจรดั้งเดิมของ UMZCH VV มีพารามิเตอร์เพียงพอเพื่อให้แน่ใจว่าแอมพลิฟายเออร์ไม่ใช่แหล่งที่มาหลักของความไม่เชิงเส้นในเส้นทางการสร้างเสียงตลอดช่วงกำลังเอาต์พุตทั้งหมด ดังนั้นการปรับปรุงคุณลักษณะเพิ่มเติมจึงไม่ทำให้เกิดข้อได้เปรียบที่เห็นได้ชัดเจนอีกต่อไป

อย่างน้อย คุณภาพเสียงของเพลงประกอบที่แตกต่างกันก็มีความแตกต่างมากกว่าคุณภาพเสียงของแอมพลิฟายเออร์มาก ในหัวข้อนี้คุณสามารถอ้างอิงจากนิตยสาร "เสียง": " มีความแตกต่างอย่างเห็นได้ชัดในหมวดหมู่ต่างๆ เช่น ลำโพง ไมโครโฟน ปิ๊กอัพ LP ห้องฟัง พื้นที่สตูดิโอ คอนเสิร์ตฮอลล์ และโดยเฉพาะอย่างยิ่งการกำหนดค่าสตูดิโอและอุปกรณ์บันทึกเสียงที่ใช้โดยบริษัทแผ่นเสียงต่างๆ หากคุณต้องการได้ยินความแตกต่างเล็กน้อยในเวทีเสียง ให้เปรียบเทียบเสียงบันทึก Delos ของ John Eargle กับเสียงบันทึก Telarc ของ Jack Renner ไม่ใช่ปรีแอมป์ หรือหากคุณต้องการได้ยินความแตกต่างเล็กๆ น้อยๆ ในทรานซิชั่น ให้เปรียบเทียบการบันทึกเพลงแจ๊สของสตูดิโอ dmp กับการบันทึกเพลงแจ๊สของสตูดิโอ Chesky แทนที่จะเป็นการเชื่อมต่อระหว่างกันสองรายการ»

แม้ว่าข้อเท็จจริงนี้ คนรักเครื่องเสียงระดับ Hi-End ยังคงค้นหาเสียงที่ “ใช่” ซึ่งส่งผลต่อจิตใจด้วย ในความเป็นจริง PA เป็นตัวอย่างของเส้นทางเชิงเส้นที่เรียบง่ายมาก ระดับการพัฒนาเทคโนโลยีวงจรในปัจจุบันทำให้สามารถจัดเตรียมอุปกรณ์ดังกล่าวด้วยพารามิเตอร์ที่สูงเพียงพอเพื่อให้มองไม่เห็นการบิดเบือนที่แนะนำ ดังนั้นในทางปฏิบัติ PA สองตัวที่ทันสมัยและได้รับการออกแบบไม่ผิดปกติใด ๆ ให้เสียงที่เหมือนกัน ในทางตรงกันข้าม หากจิตใจมีเสียงที่พิเศษและเฉพาะเจาะจง ก็หมายความได้เพียงสิ่งเดียวเท่านั้น คือ ความบิดเบี้ยวที่เกิดจากจิตใจนั้นมีขนาดใหญ่และเห็นได้ชัดเจนด้วยหู

นี่ไม่ได้หมายความว่าการออกแบบจิตใจคุณภาพสูงนั้นเป็นเรื่องง่าย มีรายละเอียดปลีกย่อยมากมายทั้งวงจรและการออกแบบ แต่รายละเอียดปลีกย่อยทั้งหมดนี้เป็นที่รู้จักของผู้ผลิต PA ที่จริงจังมานานแล้ว และมักจะไม่พบข้อผิดพลาดขั้นต้นในการออกแบบ PA สมัยใหม่ ข้อยกเว้นคือแอมพลิฟายเออร์ Hi-End ที่มีราคาแพงซึ่งมักได้รับการออกแบบมาไม่ดีนัก แม้ว่าการบิดเบือนของ PA จะทำให้หูสบายหู (ตามที่แฟน ๆ ของแอมพลิฟายเออร์หลอดอ้างว่า) สิ่งนี้ไม่เกี่ยวข้องกับการสร้างเสียงที่มีความเที่ยงตรงสูง

นอกเหนือจากข้อกำหนดดั้งเดิมของบรอดแบนด์และความเป็นเส้นตรงที่ดีแล้ว PA คุณภาพสูงยังอยู่ภายใต้ข้อกำหนดเพิ่มเติมอีกหลายประการ บางครั้งคุณอาจได้ยินว่ากำลังของเครื่องขยายเสียง 20-35 W เพียงพอสำหรับใช้ในบ้าน หากเรากำลังพูดถึงกำลังโดยเฉลี่ย ข้อความนี้ก็เป็นจริง แต่สัญญาณดนตรีจริงอาจมีระดับพลังงานสูงสุดที่สูงกว่าระดับเฉลี่ยถึง 10 ถึง 20 เท่า ดังนั้นเพื่อให้ได้สัญญาณดังกล่าวที่มีกำลังเฉลี่ย 20 W โดยไม่บิดเบือน จึงจำเป็นต้องมีกำลัง PA ประมาณ 200 W ตัวอย่างเช่น นี่คือบทสรุปของการประเมินโดยผู้เชี่ยวชาญสำหรับแอมพลิฟายเออร์ที่อธิบายไว้ใน: “ คำวิจารณ์เพียงอย่างเดียวคือระดับเสียงของเครื่องเพอร์คัชชันขนาดใหญ่ไม่เพียงพอซึ่งอธิบายได้จากกำลังเอาต์พุตที่ไม่เพียงพอของแอมพลิฟายเออร์ (สูงสุด 120 W ในโหลด 4 โอห์ม)»

ระบบเสียง (AS) แสดงถึงโหลดที่ซับซ้อนและมีมาก ตัวละครที่ซับซ้อนการพึ่งพาความต้านทานต่อความถี่ ที่ความถี่บางความถี่อาจน้อยกว่าค่าที่ระบุ 3 ถึง 4 เท่า PA จะต้องสามารถทำงานได้โดยไม่ผิดเพี้ยนกับโหลดที่มีอิมพีแดนซ์ต่ำดังกล่าว ตัวอย่างเช่น หากความต้านทานเล็กน้อยของระบบลำโพงคือ 4 โอห์ม PA ควรทำงานได้ตามปกติโดยมีโหลด 1 โอห์ม สิ่งนี้ต้องการกระแสเอาต์พุตที่มีขนาดใหญ่มากซึ่งจะต้องนำมาพิจารณาเมื่อออกแบบ PA แอมพลิฟายเออร์ที่อธิบายไว้เป็นไปตามข้อกำหนดเหล่านี้

เมื่อเร็ว ๆ นี้หัวข้อของความต้านทานเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ที่เหมาะสมที่สุดจากมุมมองของการลดความผิดเพี้ยนของลำโพงได้รับการพูดคุยกันค่อนข้างบ่อย อย่างไรก็ตาม หัวข้อนี้เกี่ยวข้องเฉพาะเมื่อออกแบบวิทยากรที่กระตือรือร้นเท่านั้น ตัวกรองครอสโอเวอร์ของลำโพงแบบพาสซีฟได้รับการออกแบบบนสมมติฐานที่ว่าแหล่งสัญญาณจะมีอิมพีแดนซ์เอาต์พุตต่ำโดยไม่สนใจ หาก PA มีอิมพีแดนซ์เอาต์พุตสูง การตอบสนองความถี่ของลำโพงดังกล่าวจะผิดเพี้ยนอย่างมาก ดังนั้นจึงไม่มีอะไรเหลือให้ทำนอกจากจัดเตรียมอิมพีแดนซ์เอาต์พุตที่ต่ำสำหรับ PA

สังเกตได้ว่าการพัฒนาใหม่ๆ ของ UM นั้นส่วนใหญ่เป็นไปตามเส้นทางของการลดต้นทุน การปรับปรุงความสามารถในการผลิตของการออกแบบ การเพิ่มกำลังขับ เพิ่มประสิทธิภาพ และปรับปรุงคุณภาพของผู้บริโภค บทความนี้มุ่งเน้นไปที่ฟังก์ชันบริการที่ดำเนินการด้วยระบบควบคุมไมโครคอนโทรลเลอร์

แอมพลิฟายเออร์ทำในรูปแบบ MIDI นั่นเอง ขนาดโดยรวม 348x180x270 มม. น้ำหนักประมาณ 20 กก. ไมโครคอนโทรลเลอร์ในตัวช่วยให้คุณควบคุมแอมพลิฟายเออร์ได้โดยใช้รีโมทคอนโทรล IR (ใช้ร่วมกับปรีแอมพลิฟายเออร์) นอกจากนี้ ไมโครคอนโทรลเลอร์ยังวัดและแสดงกำลังเอาต์พุตเฉลี่ยและกึ่งพีค อุณหภูมิหม้อน้ำ ดำเนินการปิดเครื่องจับเวลา และประมวลผลสถานการณ์ฉุกเฉิน ระบบป้องกันเครื่องขยายเสียงตลอดจนการควบคุมการเปิดและปิดเครื่องนั้นได้รับการติดตั้งโดยการมีส่วนร่วมของไมโครคอนโทรลเลอร์ แอมพลิฟายเออร์มีแหล่งจ่ายไฟสำรองแยกต่างหาก ซึ่งช่วยให้สามารถอยู่ในโหมด "สแตนด์บาย" ได้เมื่อแหล่งพลังงานหลักปิดอยู่

แอมพลิฟายเออร์ที่อธิบายไว้เรียกว่า NSM (เครื่องเสียงแห่งชาติ) รุ่น PA-9000 เนื่องจากชื่ออุปกรณ์เป็นส่วนหนึ่งของการออกแบบและต้องมีอยู่ ชุดฟังก์ชันการบริการที่ใช้ในบางกรณีอาจกลายเป็นสิ่งที่ซ้ำซ้อนสำหรับสถานการณ์ดังกล่าว แอมพลิฟายเออร์เวอร์ชัน "เรียบง่าย" (รุ่น PA-2020) ได้รับการพัฒนาซึ่งมีเพียงสวิตช์เปิดปิดและไฟ LED สองสี ที่แผงด้านหน้าและไมโครคอนโทรลเลอร์ในตัวควบคุมเฉพาะกระบวนการเปิดและปิดเครื่อง เสริมระบบป้องกันและให้การควบคุมระยะไกลของโหมด "STANDBY"

ส่วนควบคุมและการแสดงสถานะทั้งหมดของแอมพลิฟายเออร์จะอยู่ที่แผงด้านหน้า ของเธอ รูปร่างและวัตถุประสงค์ของการควบคุมแสดงไว้ในรูปที่ 1 2:

ข้าว. 2. แผงด้านหน้าของเครื่องขยายเสียง

1 - LED สำหรับการเปิดผู้บริโภคภายนอก EXT	9 - ปุ่มลบ
2 - LED แหล่งจ่ายไฟหน้าที่	10 - ปุ่มแสดงพลังงานสูงสุด PEAK
3 - ปุ่มเพื่อสลับไปยังโหมดสแตนด์บาย STANDBY	11 - ปุ่มแสดงตัวจับเวลา
4 - ปุ่มเปิด/ปิด	12 - ปุ่มแสดงอุณหภูมิองศาเซลเซียส
5 - LED กำลังหลักหลัก	13 - ปุ่มบวก
6 - LED สำหรับการใช้งานปกติ ใช้งาน	14 - ความล้มเหลวของช่องสัญญาณซ้าย LED FAIL L
7 - โหลดสวิตช์ LED โหลด	15 - ความล้มเหลวของช่องสัญญาณขวา LED FAIL R
8 - จอแสดงผล

ปุ่มเปิด/ปิดช่วยให้มั่นใจได้ถึงการตัดการเชื่อมต่อของแอมพลิฟายเออร์จากเครือข่ายโดยสมบูรณ์ ทางกายภาพ ปุ่มนี้จะตัดการเชื่อมต่อเฉพาะแหล่งพลังงานสำรองจากเครือข่าย ดังนั้นจึงสามารถออกแบบสำหรับกระแสไฟขนาดเล็กได้ แหล่งพลังงานหลักเปิดอยู่โดยใช้รีเลย์ซึ่งขดลวดนั้นจ่ายไฟจากแหล่งสำรอง ดังนั้น เมื่อปิดการทำงานของปุ่ม "POWER" วงจรแอมพลิฟายเออร์ทั้งหมดจึงรับประกันว่าจะถูกตัดพลังงาน

เมื่อปุ่ม POWER เปิดอยู่ เครื่องขยายเสียงจะเปิดทำงานโดยสมบูรณ์ กระบวนการเปลี่ยนเกิดขึ้นดังต่อไปนี้: แหล่งพลังงานสแตนด์บายจะเปิดขึ้นทันที โดยเห็นได้จากไฟ LED ของแหล่งจ่ายไฟสแตนด์บาย "DUTY" หลังจากรีเซ็ตไมโครคอนโทรลเลอร์ไประยะหนึ่ง ปลั๊กไฟภายนอกจะเปิดขึ้น และไฟ LED “EXT” จะสว่างขึ้น จากนั้นไฟ LED “MAIN” จะสว่างขึ้น และขั้นตอนแรกของการเปิดแหล่งที่มาหลักจะเกิดขึ้น เริ่มแรก หม้อแปลงหลักจะเปิดผ่านตัวต้านทานจำกัด ซึ่งป้องกันกระแสไฟกระชากเริ่มต้นเนื่องจากตัวเก็บประจุตัวกรองคายประจุ ตัวเก็บประจุจะค่อยๆ ชาร์จ และเมื่อแรงดันไฟฟ้าที่วัดได้ถึงเกณฑ์ที่ตั้งไว้ ตัวต้านทานจำกัดจะถูกถอดออกจากวงจร ในเวลาเดียวกัน ไฟ LED “OPERATE” จะสว่างขึ้น หากภายในเวลาที่กำหนด แรงดันไฟฟ้าไม่ถึงเกณฑ์ที่ตั้งไว้ กระบวนการเปิดเครื่องขยายเสียงจะถูกขัดจังหวะ และสัญญาณแจ้งเตือนจะเปิดขึ้น หากการเปิดแหล่งที่มาหลักสำเร็จ ไมโครคอนโทรลเลอร์จะตรวจสอบสถานะของระบบป้องกัน ในกรณีที่ไม่มีสถานการณ์ฉุกเฉิน ไมโครคอนโทรลเลอร์จะอนุญาตให้รีเลย์โหลดเปิดขึ้น และไฟ LED “LOAD” จะสว่างขึ้น

ปุ่มสแตนด์บายควบคุมโหมดสแตนด์บาย การกดปุ่มสั้นๆ จะทำให้เครื่องขยายเสียงเข้าสู่โหมดสแตนด์บาย หรือในทางกลับกัน จะเป็นการเปิดเครื่องขยายเสียง ในทางปฏิบัติ คุณอาจต้องเปิดปลั๊กไฟภายนอกในขณะที่ปล่อยให้ PA อยู่ในโหมดสแตนด์บาย สิ่งนี้จำเป็น เช่น เมื่อฟังเพลงประกอบบนโทรศัพท์สเตอริโอ หรือเมื่อทำการพากย์โดยไม่มีการควบคุมเสียง ปลั๊กไฟภายนอกสามารถเปิดและปิดได้อย่างอิสระโดยกดปุ่ม “STANDBY” ค้างไว้ (จนกระทั่งได้ยินเสียงสัญญาณ) ตัวเลือกเมื่อเปิด PA และปิดซ็อกเก็ตไม่สมเหตุสมผลดังนั้นจึงไม่ได้นำมาใช้

แผงด้านหน้ามีตัวเลขดิจิตอล 4 หลัก แสดงและปุ่มควบคุมการแสดงผล 5 ปุ่ม จอแสดงผลสามารถทำงานในโหมดต่อไปนี้ (รูปที่ 3a):

พิการ
การแสดงกำลังขับเฉลี่ย [W]
ตัวบ่งชี้กำลังเอาต์พุตกึ่งยอด
การแสดงสถานะตัวจับเวลา [M]
การแสดงอุณหภูมิหม้อน้ำ [°C]

ทันทีหลังจากเปิด PA จอแสดงผลจะปิดลง เนื่องจากในกรณีส่วนใหญ่เมื่อใช้งาน PA ก็ไม่จำเป็น คุณสามารถเปิดจอแสดงผลได้โดยการกดปุ่ม "PEAK", "TIMER" หรือ "°C" ปุ่มใดปุ่มหนึ่ง

ข้าว. 3. ตัวเลือกการแสดงผล

ปุ่มพีคเปิดจอแสดงผลกำลังเอาท์พุตและสลับโหมดพลังงานเฉลี่ย/กึ่งพีค ในโหมดแสดงกำลังไฟเอาท์พุต “W” จะสว่างบนจอแสดงผล และสำหรับกำลังไฟเสมือนยอด “PEAK” จะสว่างขึ้นเช่นกัน กำลังขับระบุเป็นวัตต์โดยมีความละเอียด 0.1 วัตต์ การวัดทำได้โดยการคูณกระแสและแรงดันทั่วทั้งโหลด ดังนั้นการอ่านค่าจึงใช้ได้กับค่าความต้านทานโหลดที่อนุญาต กดปุ่ม PEAK ค้างไว้จนกระทั่งเสียงบี๊บปิดจอแสดงผล การปิดจอแสดงผลรวมถึงการสลับระหว่างโหมดการแสดงผลต่างๆ เป็นไปอย่างราบรื่น (ภาพหนึ่ง "ไหล" ไปยังอีกภาพหนึ่ง) เอฟเฟกต์นี้ถูกนำไปใช้ในซอฟต์แวร์

ปุ่มตั้งเวลาแสดงสถานะปัจจุบันของตัวจับเวลา และตัวอักษร "M" จะสว่างขึ้น ตัวจับเวลาช่วยให้คุณกำหนดช่วงเวลาที่เครื่องขยายเสียงจะเข้าสู่โหมดสแตนด์บายและปิดช่องเสียบภายนอก ควรสังเกตว่าเมื่อใช้ฟังก์ชันนี้ ส่วนประกอบอื่น ๆ ของคอมเพล็กซ์จะต้องอนุญาตให้ปิดเครื่องได้ทันที สำหรับจูนเนอร์และเครื่องเล่นซีดี โดยทั่วไปจะยอมรับได้ แต่สำหรับเครื่องเล่นเทปบางรุ่น เมื่อปิดเครื่อง CVL อาจไม่เข้าสู่โหมด "STOP" ไม่สามารถปิดสำรับเหล่านี้ได้ระหว่างการเล่นหรือการบันทึก อย่างไรก็ตามในบรรดาอุปกรณ์ที่มีตราสินค้าสำรับดังกล่าวนั้นหายากมาก ในทางตรงกันข้าม สำรับส่วนใหญ่มีสวิตช์ "จับเวลา" ซึ่งมี 3 ตำแหน่ง: "ปิด", "บันทึก" และ "เล่น" ซึ่งช่วยให้คุณเปิดโหมดการเล่นหรือบันทึกได้ทันทีโดยเพียงแค่เปิดเครื่อง คุณยังสามารถปิดโหมดเหล่านี้ได้โดยเพียงแค่ถอดปลั๊กออก สามารถตั้งโปรแกรมตัวจับเวลาเครื่องขยายเสียงในช่วงเวลาต่อไปนี้ (รูปที่ 3b): 5, 15, 30, 45, 60, 90 และ 120 นาที หากไม่ได้ใช้ตัวจับเวลา จะต้องตั้งค่าเป็น "ปิด" จะอยู่ในสถานะนี้ทันทีหลังจากเปิดเครื่อง

ตั้งค่าช่วงเวลาของตัวจับเวลาแล้ว ปุ่ม "+" และ "-"ในโหมดแสดงตัวจับเวลา หากตัวจับเวลาเปิดอยู่ ไฟ LED “TIMER” จะสว่างบนจอแสดงผลเสมอ และการเปิดตัวแสดงตัวจับเวลาจะแสดงสถานะปัจจุบันที่แท้จริง เช่น เหลือเวลาอีกกี่นาทีก่อนที่จะปิด? ในสถานการณ์เช่นนี้ สามารถขยายช่วงเวลาได้โดยการกดปุ่ม "+"

ปุ่ม "°C"จะเปิดการแสดงอุณหภูมิหม้อน้ำ และสัญลักษณ์ “°C” จะสว่างขึ้น หม้อน้ำแต่ละตัวมีเทอร์โมมิเตอร์แยกกัน แต่ค่าอุณหภูมิสูงสุดจะแสดงบนจอแสดงผล เทอร์โมมิเตอร์ชนิดเดียวกันนี้ใช้ในการควบคุมพัดลมและสำหรับการป้องกันอุณหภูมิของทรานซิสเตอร์เอาท์พุตของเครื่องขยายเสียง

สำหรับ ข้อบ่งชี้อุบัติเหตุมีไฟ LED สองดวงที่แผงด้านหน้า: “FAIL LEFT” และ “FAIL RIGHT” เมื่อการป้องกันถูกกระตุ้น ไฟ LED ที่เกี่ยวข้องจะสว่างขึ้นในช่อง PA ช่องใดช่องหนึ่ง และชื่อตัวอักษรของสาเหตุของอุบัติเหตุจะแสดงบนจอแสดงผล (รูปที่ 3c) ในกรณีนี้ เครื่องขยายเสียงจะเข้าสู่โหมดสแตนด์บาย แอมพลิฟายเออร์ใช้การป้องกันประเภทต่อไปนี้:

การป้องกันกระแสเกินระยะเอาท์พุต
การป้องกันเอาต์พุต DC
การป้องกันความล้มเหลวของแหล่งจ่ายไฟ
ป้องกันการสูญเสียแรงดันไฟหลัก
ป้องกันความร้อนสูงเกินไปของทรานซิสเตอร์เอาท์พุต

การป้องกันกระแสเกินตอบสนองเมื่อกระแสเอาท์พุตเกินเกณฑ์ที่กำหนด ไม่เพียงแต่ช่วยประหยัดลำโพงเท่านั้น แต่ยังช่วยประหยัดทรานซิสเตอร์เอาต์พุตด้วย เช่น ในกรณีที่เกิดการลัดวงจรที่เอาต์พุตของเครื่องขยายเสียง นี่คือการป้องกันแบบทริกเกอร์ หลังจากถูกทริกเกอร์ การทำงานปกติของ PA จะถูกกู้คืนหลังจากเปิดอีกครั้งเท่านั้น เนื่องจากการป้องกันนี้ต้องการประสิทธิภาพสูง จึงมีการใช้งานในฮาร์ดแวร์ แสดงบนจอแสดงผลเป็น “IF”

โดยตอบสนองต่อส่วนประกอบ DC ของแรงดันเอาต์พุต PA ที่มากกว่า 2 V นอกจากนี้ยังช่วยปกป้องลำโพงและยังนำไปใช้ในฮาร์ดแวร์ด้วย ระบุบนจอแสดงผลเป็น “dcF”

ตอบสนองต่อการลดลงของแรงดันไฟฟ้าของแขนใดๆ ที่ต่ำกว่าระดับที่กำหนด การละเมิดความสมมาตรของแรงดันไฟฟ้าอย่างมีนัยสำคัญอาจทำให้เกิดลักษณะของส่วนประกอบคงที่ที่เอาต์พุตของ PA ซึ่งเป็นอันตรายต่อระบบลำโพง ระบุบนจอแสดงผลเป็น “UF”

ตอบสนองต่อการสูญเสียแรงดันไฟหลักติดต่อกันหลายช่วง วัตถุประสงค์ของการป้องกันนี้คือเพื่อปิดโหลดก่อนที่แรงดันไฟจ่ายจะลดลงและภาวะชั่วคราวจะเริ่มต้นขึ้น ไมโครคอนโทรลเลอร์ใช้ในฮาร์ดแวร์จะอ่านเฉพาะสถานะเท่านั้น ระบุบนจอแสดงผลเป็น “prF”

การป้องกันความร้อนสูงเกินไปทรานซิสเตอร์เอาท์พุตถูกนำมาใช้ในซอฟต์แวร์ ใช้ข้อมูลจากเทอร์โมมิเตอร์ที่ติดตั้งบนหม้อน้ำ ระบุบนจอแสดงผลเป็น “tF”

จิตใจมีความสามารถ การควบคุมระยะไกล- เนื่องจากไม่จำเป็นต้องใช้ปุ่มควบคุมหลายปุ่ม จึงใช้รีโมตคอนโทรลอันเดียวกันในการควบคุมปรีแอมพลิฟายเออร์ รีโมทคอนโทรลนี้ทำงานตามมาตรฐาน RC-5 และมีปุ่มสามปุ่มที่ออกแบบมาเพื่อควบคุม PA โดยเฉพาะ ปุ่ม "STANDBY" จะทำซ้ำปุ่มที่คล้ายกันบนแผงด้านหน้าโดยสมบูรณ์ ปุ่ม "DISPLAY" ช่วยให้คุณเปลี่ยนโหมดการแสดงผลเป็นวงแหวน (รูปที่ 3a) กดปุ่ม DISPLAY ค้างไว้จนกระทั่งเสียงบี๊บปิดจอแสดงผล ปุ่ม "MODE" ช่วยให้คุณเปลี่ยนช่วงเวลาของตัวจับเวลา (รูปที่ 3b) เช่น มันมาแทนที่ปุ่ม "+" และ "-"

บน แผงด้านหลังเครื่องขยายเสียง (รูปที่ 4) มีการติดตั้งซ็อกเก็ตสำหรับจ่ายไฟให้กับส่วนประกอบอื่น ๆ ของคอมเพล็กซ์ ซ็อกเก็ตเหล่านี้มีการปิดระบบโดยอิสระซึ่งช่วยให้คุณสามารถปิดไฟให้กับทั้งคอมเพล็กซ์โดยใช้รีโมทคอนโทรล

ข้าว. 4. แผงด้านหลังของเครื่องขยายเสียง

ตามที่ระบุไว้ก่อนหน้านี้พื้นฐานสำหรับแอมพลิฟายเออร์ที่อธิบายไว้คือวงจร UMZCH VV ของ Nikolai Sukhov ซึ่งอธิบายไว้ใน มีการกำหนดหลักการพื้นฐานของการสร้างจิตใจที่มีความซื่อสัตย์สูงไว้แล้ว แผนผัง กระดานหลักเครื่องขยายเสียงแสดงในรูป 5.

ความกว้าง=710>

ข้าว. 5. แผนผังของบอร์ดเครื่องขยายเสียงหลัก

เมื่อเทียบกับการออกแบบดั้งเดิม แอมพลิฟายเออร์มีการเปลี่ยนแปลงเล็กน้อย การเปลี่ยนแปลงเหล่านี้ไม่ใช่พื้นฐานและแสดงถึงการเปลี่ยนไปใช้ฐานองค์ประกอบที่ใหม่กว่าเป็นหลัก

เปลี่ยน วงจรรักษาเสถียรภาพอุณหภูมิกระแสนิ่ง- ในการออกแบบดั้งเดิมพร้อมกับทรานซิสเตอร์เอาท์พุตมีการติดตั้งทรานซิสเตอร์บนหม้อน้ำ - เซ็นเซอร์อุณหภูมิซึ่งตั้งค่าแรงดันไบแอสของสเตจเอาท์พุต ในกรณีนี้จะพิจารณาเฉพาะอุณหภูมิของทรานซิสเตอร์เอาท์พุตเท่านั้น แต่อุณหภูมิของทรานซิสเตอร์พรีเทอร์มินัลเนื่องจากพลังงานที่ค่อนข้างใหญ่กระจายไปก็เพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญระหว่างการทำงานเช่นกัน เนื่องจากทรานซิสเตอร์เหล่านี้ติดตั้งอยู่บนฮีทซิงค์ขนาดเล็กที่แยกจากกัน อุณหภูมิของพวกมันจึงผันผวนค่อนข้างมาก เช่น เนื่องจากการเปลี่ยนแปลงในการกระจายพลังงาน หรือแม้แต่เนื่องจากกระแสอากาศภายนอก สิ่งนี้นำไปสู่ความผันผวนที่รุนแรงเช่นเดียวกันในกระแสนิ่ง และองค์ประกอบอื่น ๆ ของ PA อาจได้รับความร้อนค่อนข้างมากในระหว่างการใช้งานเนื่องจากแหล่งความร้อนอยู่ในกรณีเดียว (หม้อน้ำของทรานซิสเตอร์เอาต์พุต, หม้อแปลงไฟฟ้า ฯลฯ ) นอกจากนี้ยังใช้กับทรานซิสเตอร์ตัวติดตามตัวปล่อยคอมโพสิตตัวแรกสุดซึ่งไม่มีหม้อน้ำเลย เป็นผลให้กระแสนิ่งอาจเพิ่มขึ้นหลายเท่าเมื่อ PA ร้อนขึ้น Alexey Belov เสนอแนวทางแก้ไขปัญหานี้

โดยทั่วไปแล้ว เพื่อรักษาอุณหภูมิให้คงที่ของกระแสนิ่งของสเตจเอาต์พุต PA จะใช้วงจรต่อไปนี้ (รูปที่ 6a):

ข้าว. 6. วงจรสำหรับรักษาอุณหภูมิของกระแสนิ่ง

แรงดันไบแอสถูกนำไปใช้กับจุด A และ B มันถูกจัดสรรบนเครือข่ายสองเทอร์มินัลซึ่งประกอบด้วยทรานซิสเตอร์ VT1 และตัวต้านทาน R1, R2 แรงดันไบแอสเริ่มต้นถูกกำหนดโดยตัวต้านทาน R2 โดยปกติแล้วทรานซิสเตอร์ VT1 จะติดตั้งบนหม้อน้ำทั่วไปที่มี VT6, VT7 การรักษาเสถียรภาพจะดำเนินการดังนี้: เมื่อทรานซิสเตอร์ VT6, VT7 ถูกให้ความร้อน การลดลงของตัวปล่อยฐานจะลดลงซึ่งที่แรงดันไบแอสคงที่จะทำให้กระแสนิ่งเพิ่มขึ้น แต่เมื่อรวมกับทรานซิสเตอร์เหล่านี้ VT1 ก็ร้อนขึ้นเช่นกันซึ่งทำให้แรงดันไฟฟ้าตกคร่อมเครือข่ายสองเทอร์มินัลลดลงนั่นคือ กระแสนิ่งลดลง ข้อเสียของโครงการนี้คือไม่ได้คำนึงถึงอุณหภูมิการเปลี่ยนแปลงของทรานซิสเตอร์ที่เหลือซึ่งรวมอยู่ในตัวติดตามตัวปล่อยคอมโพสิต เพื่อนำมาพิจารณา ต้องทราบอุณหภูมิทางแยกของทรานซิสเตอร์ทั้งหมด วิธีที่ง่ายที่สุดคือทำให้เหมือนกัน ในการทำเช่นนี้ ก็เพียงพอที่จะติดตั้งทรานซิสเตอร์ทั้งหมดที่รวมอยู่ในตัวติดตามตัวปล่อยคอมโพสิตบนหม้อน้ำทั่วไป ยิ่งไปกว่านั้น เพื่อให้ได้กระแสนิ่งที่ไม่ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิ แรงดันไบแอสของตัวติดตามตัวปล่อยคอมโพสิตจะต้องมีค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิเหมือนกับค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของจุดเชื่อมต่อ p-n หกจุดเชื่อมต่อแบบอนุกรม ประมาณว่าเราสามารถสรุปได้ว่าแรงดันตกคร่อมจุดเชื่อมต่อ pn ลดลงในเชิงเส้นตรงโดยมีค่าสัมประสิทธิ์ K ประมาณเท่ากับ 2.3 mV/°C สำหรับตัวติดตามตัวปล่อยคอมโพสิต ค่าสัมประสิทธิ์นี้คือ 6*K เพื่อให้แน่ใจว่าค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิของแรงดันไบแอสนั้นเป็นงานของเครือข่ายสองเทอร์มินัลซึ่งเชื่อมต่อระหว่างจุด A และ B เครือข่ายสองเทอร์มินัลที่แสดงในรูปที่ 1 6a มีค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิเท่ากับ (1+R2/R1)*K เมื่อปรับกระแสนิ่งด้วยตัวต้านทาน R2 ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิก็จะเปลี่ยนไปเช่นกันซึ่งไม่ถูกต้องทั้งหมด วิธีแก้ปัญหาเชิงปฏิบัติที่ง่ายที่สุดคือวงจรที่แสดงในรูปที่ 1 6ข. ในวงจรนี้ ค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิจะเท่ากับ (1+R3/R1)*K และกระแสนิ่งเริ่มต้นถูกกำหนดโดยตำแหน่งของแถบเลื่อนตัวต้านทาน R2 แรงดันไฟฟ้าตกคร่อมตัวต้านทาน R2 ซึ่งถูกแบ่งโดยไดโอดนั้นถือว่าเกือบจะคงที่ ดังนั้นการปรับกระแสนิ่งเริ่มต้นจึงไม่ส่งผลต่อค่าสัมประสิทธิ์อุณหภูมิ ด้วยวงจรดังกล่าวเมื่อ PA ร้อนขึ้นกระแสนิ่งจะเปลี่ยนไปไม่เกิน 10-20% เพื่อให้ทรานซิสเตอร์ทั้งหมดในตัวติดตามตัวปล่อยคอมโพสิตถูกวางบนฮีทซิงค์ทั่วไป จะต้องมีแพ็คเกจที่เหมาะสมสำหรับการติดตั้งบนฮีทซิงค์ (ทรานซิสเตอร์ในแพ็คเกจ TO-92 ไม่เหมาะ) ดังนั้นจึงใช้ทรานซิสเตอร์ประเภทอื่นใน PA ในขณะเดียวกันก็ทันสมัยกว่าด้วย

ในวงจรเครื่องขยายเสียง (รูปที่ 5) วงจรสองขั้วสำหรับการรักษาอุณหภูมิของกระแสไฟฟ้านิ่งจะถูกแบ่งโดยตัวเก็บประจุ C12 ตัวเก็บประจุนี้เป็นทางเลือกแม้ว่าจะไม่เป็นอันตรายก็ตาม ความจริงก็คือว่าระหว่างฐานของทรานซิสเตอร์ของผู้ติดตามตัวปล่อยคอมโพสิตนั้นจำเป็นต้องจัดให้มีแรงดันไบแอสซึ่งจะต้องคงที่สำหรับกระแสนิ่งที่เลือกและไม่ขึ้นอยู่กับสัญญาณที่ขยาย กล่าวโดยสรุปส่วนประกอบสลับของแรงดันไฟฟ้าบนเครือข่ายสองเทอร์มินัลรวมถึงตัวต้านทาน R26 และ R29 (รูปที่ 5) ควรเท่ากับศูนย์ ดังนั้นองค์ประกอบทั้งหมดเหล่านี้จึงสามารถข้ามได้ด้วยตัวเก็บประจุ แต่เนื่องจากความต้านทานไดนามิกต่ำของเครือข่ายสองเทอร์มินัลตลอดจนค่าความต้านทานต่ำของตัวต้านทานเหล่านี้ การมีอยู่ของตัวเก็บประจุแบบแบ่งจึงมีผลกระทบที่อ่อนแอมาก ดังนั้นจึงไม่จำเป็นต้องใช้ความจุเหล่านี้ โดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อข้าม R26 และ R29 ค่าของมันจะต้องมีค่อนข้างมาก (ประมาณ 1 µF และ 10 µF ตามลำดับ)

ทรานซิสเตอร์เอาท์พุต PA จะถูกแทนที่ด้วยทรานซิสเตอร์ KT8101A, KT8102A ซึ่งมีความถี่คัตออฟสูงกว่าของค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนปัจจุบัน ในทรานซิสเตอร์กำลังสูงผลกระทบของการลดลงของค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนปัจจุบันพร้อมกับการเพิ่มขึ้นของกระแสของตัวสะสมนั้นค่อนข้างเด่นชัด ผลกระทบนี้เป็นสิ่งที่ไม่พึงประสงค์อย่างยิ่งสำหรับ PA เนื่องจากที่นี่ทรานซิสเตอร์ต้องทำงานที่กระแสเอาต์พุตสูง การปรับค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนปัจจุบันทำให้ความเป็นเชิงเส้นของสเตจเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ลดลงอย่างมาก เพื่อลดอิทธิพลของเอฟเฟกต์นี้ การเชื่อมต่อแบบขนานของทรานซิสเตอร์สองตัวจะถูกใช้ในระยะเอาท์พุต (และนี่คือขั้นต่ำที่สามารถจ่ายได้)

เมื่อเชื่อมต่อทรานซิสเตอร์แบบขนาน ตัวต้านทานตัวปล่อยแยกจะใช้เพื่อลดอิทธิพลของการกระจายของพารามิเตอร์และทำให้กระแสการทำงานเท่ากัน สำหรับการทำงานปกติของระบบป้องกันกระแสเกินได้มีการเพิ่มวงจรเพื่อแยกค่าแรงดันไฟฟ้าสูงสุดบนไดโอด VD9 - VD12 (รูปที่ 5) เนื่องจากตอนนี้จำเป็นต้องลบการตกออกจากไม่ใช่สองตัว แต่จากตัวต้านทานตัวปล่อยสี่ตัว

ทรานซิสเตอร์อื่นๆผู้ติดตามตัวปล่อยคอมโพสิต - ได้แก่ KT850A, KT851A (ตัวเรือน TO-220) และ KT940A, KT9115A (ตัวเรือน TO-126) วงจรรักษาเสถียรภาพกระแสไฟนิ่งใช้ทรานซิสเตอร์คอมโพสิต KT973A (แพ็คเกจ TO-126)

มีการเปลี่ยนทดแทนด้วย ออปแอมป์ไปจนถึงสิ่งที่ทันสมัยกว่า ออปแอมป์หลัก U1 ถูกแทนที่ด้วย AD744 ซึ่งมีความเร็วเพิ่มขึ้นและเป็นเส้นตรงที่ดี Op-amp U2 ซึ่งทำงานในวงจรเพื่อรักษาศักย์ไฟฟ้าเป็นศูนย์ที่เอาต์พุตของ UMZCH จะถูกแทนที่ด้วย OP177 ซึ่งมีออฟเซ็ตเป็นศูนย์ต่ำ (ไม่เกิน 15 µV) ทำให้สามารถกำจัดตัวต้านทานการตัดแต่งเพื่อปรับไบแอสได้ ควรสังเกตว่าเนื่องจากลักษณะเฉพาะของการออกแบบวงจร AD744 op-amp U2 จะต้องให้แรงดันเอาต์พุตใกล้กับแรงดันไฟฟ้าจ่าย (พิน 8 ของ AD744 op-amp ในแง่ของแรงดันไฟฟ้าคงที่อยู่ห่างจากจุดเชื่อมต่อ p-n เพียงสองจุดเท่านั้น พิน 4) ดังนั้น ออปแอมป์ที่มีความแม่นยำบางประเภทอาจไม่เหมาะ ใน เป็นทางเลือกสุดท้ายคุณสามารถใช้ตัวต้านทานแบบ "ดึงขึ้น" จากเอาต์พุตของ op-amp ถึง –15 V ได้ Op-amp U3 ซึ่งทำงานในวงจรชดเชยอิมพีแดนซ์ของสายลำโพงที่เชื่อมต่อจะถูกแทนที่ด้วย AD711 พารามิเตอร์ของ op-amp นี้ไม่สำคัญนัก ดังนั้นจึงเลือก op-amp ราคาถูกที่มีความเร็วเพียงพอและออฟเซ็ตเป็นศูนย์ที่ค่อนข้างต่ำ

ตัวแบ่งตัวต้านทาน R49 – R51, R52 – R54 และ R47, R48 จะถูกเพิ่มเข้าไปในวงจร ซึ่งใช้ในการลบสัญญาณกระแสและแรงดันไฟฟ้าสำหรับวงจรการวัดกำลัง

การดำเนินการเปลี่ยนแปลง โซ่ดิน- เนื่องจากตอนนี้ช่องสัญญาณของเครื่องขยายเสียงแต่ละช่องถูกประกอบเข้าด้วยกันบนบอร์ดเดียวแล้ว จึงไม่จำเป็นต้องมีสายกราวด์หลายสายที่ต้องเชื่อมต่อกับจุดเดียวบนแชสซีอีกต่อไป โทโพโลยี PCB แบบพิเศษช่วยให้มั่นใจได้ถึงการกำหนดเส้นทางกราวด์รูปดาว ดาวโลกเชื่อมต่อกันด้วยตัวนำหนึ่งตัวเข้ากับขั้วร่วมของแหล่งพลังงาน ควรสังเกตว่าโทโพโลยีนี้เหมาะสมเฉพาะกับแหล่งจ่ายไฟที่แยกจากกันโดยสิ้นเชิงสำหรับช่องสัญญาณซ้ายและขวา

ในวงจรขยายเสียงดั้งเดิม วงจรป้อนกลับไฟฟ้ากระแสสลับจะครอบคลุมทั้งสองวงจร หน้าสัมผัสรีเลย์ซึ่งเชื่อมต่อโหลด มาตรการนี้ถูกนำมาใช้เพื่อลดอิทธิพลของความไม่เชิงเส้นของการสัมผัส อย่างไรก็ตาม สิ่งนี้อาจทำให้เกิดปัญหากับการทำงานของการป้องกันส่วนประกอบอย่างต่อเนื่อง ความจริงก็คือเมื่อเปิดเครื่องขยายเสียงจะมีการจ่ายไฟก่อนที่รีเลย์โหลดจะเปิดขึ้น ในเวลานี้ อาจมีสัญญาณอยู่ที่อินพุตของ PA และค่าสัมประสิทธิ์การส่งผ่านของแอมพลิฟายเออร์เนื่องจากลูปป้อนกลับที่ขาดนั้นสูงมาก ในโหมดนี้ PA จะจำกัดสัญญาณ และโดยทั่วไปวงจรชดเชยแรงดันไบแอสจะไม่สามารถรักษาส่วนประกอบ DC เป็นศูนย์ที่เอาต์พุต PA ได้ ดังนั้นก่อนที่จะเชื่อมต่อโหลดก็อาจพบว่ามีส่วนประกอบคงที่ที่เอาต์พุตของ PA จากนั้นระบบป้องกันก็จะทำงาน ง่ายมากที่จะกำจัดผลกระทบนี้หากคุณใช้รีเลย์ที่มีหน้าสัมผัสแบบเปลี่ยน

ผู้ติดต่อที่ปิดตามปกติจะต้องปิดลูป OOS ในลักษณะเดียวกับผู้ติดต่อที่เปิดตามปกติ ในกรณีนี้ เมื่อเปิดใช้งานรีเลย์ ข้อเสนอแนะจะถูกขัดจังหวะในช่วงเวลาสั้น ๆ เท่านั้น ในระหว่างที่หน้าสัมผัสรีเลย์ทั้งหมดเปิดอยู่ ในช่วงเวลานี้ การป้องกันเฉื่อยที่ค่อนข้างคงที่สำหรับส่วนประกอบคงที่ไม่มีเวลาทำงาน ในรูป รูปที่ 7 แสดงกระบวนการสลับรีเลย์ที่บันทึกด้วยออสซิลโลสโคปแบบดิจิทัล อย่างที่คุณเห็น 4 ms หลังจากแรงดันไฟฟ้าถูกนำไปใช้กับขดลวดรีเลย์ หน้าสัมผัสที่ปิดตามปกติจะเปิดขึ้น หลังจากนั้นอีกประมาณ 3 มิลลิวินาที ผู้ติดต่อที่เปิดตามปกติจะปิดลง (โดยมีการพูดคุยที่เห็นได้ชัดเจนซึ่งกินเวลาประมาณ 0.7 มิลลิวินาที) ดังนั้นผู้ติดต่อจะ "บิน" เป็นเวลาประมาณ 3 มิลลิวินาที และในช่วงเวลานี้เองที่การตอบสนองจะถูกขัดจังหวะ

ข้าว. 7. กระบวนการสลับรีเลย์ AJS13113

วงจรป้องกันออกแบบใหม่ทั้งหมด (รูปที่ 8) ตอนนี้มันอยู่บนกระดานหลักแล้ว ดังนั้นแต่ละช่องจึงมีวงจรอิสระของตัวเอง นี่เป็นสิ่งที่ค่อนข้างซ้ำซ้อน แต่บอร์ดหลักแต่ละตัวมีความเป็นอิสระอย่างสมบูรณ์และเป็นแอมพลิฟายเออร์โมโนที่สมบูรณ์ ฟังก์ชั่นการป้องกันบางอย่างนั้นดำเนินการโดยไมโครคอนโทรลเลอร์ แต่เพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือจึงมีการนำชุดฟังก์ชั่นเหล่านี้ไปใช้ในฮาร์ดแวร์อย่างเพียงพอ โดยหลักการแล้ว บอร์ดขยายเสียงสามารถทำงานได้โดยไม่ต้องใช้ไมโครคอนโทรลเลอร์เลย เนื่องจาก PA มีแหล่งจ่ายไฟสำรองแยกต่างหาก วงจรป้องกันจึงได้รับพลังงานจาก PA (ที่ระดับ +12V) สิ่งนี้ทำให้พฤติกรรมของวงจรป้องกันสามารถคาดเดาได้มากขึ้นในกรณีที่แหล่งพลังงานหลักตัวใดตัวหนึ่งขัดข้อง

ความกว้าง=710>
รูปวาดไม่พอดีกับหน้าจึงถูกบีบอัด!
หากต้องการดูแบบเต็มคลิก

ข้าว. 8. วงจรป้องกันเครื่องขยายเสียง

การป้องกันกระแสเกินรวมถึงทริกเกอร์ที่ประกอบบนทรานซิสเตอร์ VT3, VT4 (รูปที่ 5) ซึ่งจะเปิดขึ้นเมื่อทรานซิสเตอร์ VT13 เปิด VT13 รับสัญญาณจากเซ็นเซอร์ปัจจุบันและเปิดเมื่อกระแสถึงค่าที่ตั้งไว้โดยใช้ตัวต้านทานทริมมิง R30 ทริกเกอร์จะปิดเครื่องกำเนิดปัจจุบัน VT5, VT6 ซึ่งนำไปสู่การบล็อกของทรานซิสเตอร์ทั้งหมดของผู้ติดตามตัวปล่อยคอมโพสิต แรงดันเอาต์พุตเป็นศูนย์จะถูกคงไว้ในโหมดนี้โดยใช้ตัวต้านทาน R27 (รูปที่ 5) นอกจากนี้สถานะของทริกเกอร์จะถูกอ่านผ่านเชน VD13, R63 (รูปที่ 8) และเมื่อเปิดใช้งานระดับลอจิกต่ำจะถูกตั้งค่าที่อินพุตขององค์ประกอบลอจิก U4D ทรานซิสเตอร์ VT24 มีเอาต์พุตแบบ Open Collector สำหรับสัญญาณ IOF (I Out Fail) ซึ่งไมโครคอนโทรลเลอร์สำรวจสัญญาณ

การป้องกันกระแสตรงใช้กับทรานซิสเตอร์ VT19 – VT22 และองค์ประกอบลอจิก U4B, U4A สัญญาณจากเอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ผ่านตัวแบ่ง R57, R59 จะถูกป้อนไปยังตัวกรองความถี่ต่ำผ่าน R58C23 ด้วยความถี่คัตออฟประมาณ 0.1 Hz ซึ่งเลือกส่วนประกอบคงที่ของสัญญาณ หากส่วนประกอบคงที่ของขั้วบวกปรากฏขึ้น ทรานซิสเตอร์ VT19 ซึ่งเชื่อมต่อตามวงจร OE จะเปิดขึ้น ในทางกลับกันเขาก็เปิดทรานซิสเตอร์ VT22 และระดับลอจิกสูงจะปรากฏขึ้นที่อินพุตขององค์ประกอบลอจิก U4B หากส่วนประกอบคงที่ของขั้วลบปรากฏขึ้น ทรานซิสเตอร์ VT21 ที่เชื่อมต่อกับ OB จะเปิดขึ้น ความไม่สมดุลนี้เป็นมาตรการที่จำเป็นที่เกี่ยวข้องกับแหล่งจ่ายไฟแบบยูนิโพลาร์ของวงจรป้องกัน เพื่อเพิ่มค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนปัจจุบันจึงใช้การเชื่อมต่อแบบคาสโค้ดของทรานซิสเตอร์ VT21, VT20 (OB - OK) ถัดไปเช่นเดียวกับในกรณีแรก ทรานซิสเตอร์ VT22 จะเปิดขึ้น เป็นต้น ทรานซิสเตอร์ VT23 เชื่อมต่อกับเอาต์พุตขององค์ประกอบลอจิก U4A ซึ่งจัดให้มีเอาต์พุตแบบ Open Collector สำหรับสัญญาณ DCF (DC Fail)

การป้องกันไฟฟ้าขัดข้องมีวงจรเรียงกระแสเสริม (รูปที่ 13) VD1, VD2 (VD3, VD4) ซึ่งมีตัวกรอง anti-aliasing ที่มีค่าคงที่เวลาน้อยมาก หากแรงดันไฟฟ้าหลักล้มเหลวติดต่อกันหลายช่วง แรงดันเอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสจะลดลง และระดับลอจิกต่ำจะถูกตั้งค่าที่อินพุตขององค์ประกอบลอจิก U4C (รูปที่ 8)

สัญญาณลอจิกจากวงจรป้องกันทั้งสามที่อธิบายไว้ข้างต้นจะถูกส่งไปยังองค์ประกอบ "OR" U5C ซึ่งเอาต์พุตจะถูกสร้างขึ้นที่ระดับลอจิกต่ำหากมีการทริกเกอร์วงจรใดวงจรหนึ่ง ในกรณีนี้ตัวเก็บประจุ C24 จะถูกปล่อยออกมาผ่านไดโอด VD17 และระดับลอจิกต่ำจะปรากฏขึ้นที่อินพุตขององค์ประกอบลอจิก U5B (รวมถึงที่เอาต์พุต U5A ด้วย) ซึ่งจะทำให้ทรานซิสเตอร์ VT27 ปิดและรีเลย์ K1 ปิด ห่วงโซ่ R69C24 ให้ความล่าช้าขั้นต่ำเมื่อเปิดเครื่องในกรณีที่ไมโครคอนโทรลเลอร์ไม่สร้างความล่าช้าเริ่มต้นด้วยเหตุผลบางประการ ทรานซิสเตอร์ VT25 มีเอาต์พุตแบบ Open Collector สำหรับสัญญาณ OKL (OK Left) หรือ OKR (OK Right) ไมโครคอนโทรลเลอร์อาจห้ามไม่ให้รีเลย์เปิด เพื่อจุดประสงค์นี้จึงติดตั้งทรานซิสเตอร์ VT26 คุณลักษณะนี้จำเป็นต่อการดำเนินการป้องกันซอฟต์แวร์จากความร้อนสูงเกินไป ความล่าช้าของซอฟต์แวร์ในการเปิดรีเลย์ และเพื่อซิงโครไนซ์การทำงานของระบบป้องกันช่องสัญญาณซ้ายและขวา

ปฏิสัมพันธ์ของไมโครคอนโทรลเลอร์กับวงจรป้องกันฮาร์ดแวร์สิ่งต่อไปนี้: เมื่อเปิดเครื่องขยายเสียง หลังจากที่แรงดันไฟฟ้าถึงค่าที่กำหนด ไมโครคอนโทรลเลอร์จะสำรวจสัญญาณความพร้อมในการป้องกันฮาร์ดแวร์ OKL และ OKR ตลอดเวลานี้ไมโครคอนโทรลเลอร์ห้ามไม่ให้เปิดรีเลย์โดยรักษาสัญญาณ ENB (เปิดใช้งาน) ไว้ในสถานะระดับลอจิกสูง ทันทีที่ไมโครคอนโทรลเลอร์ได้รับสัญญาณที่พร้อมใช้งาน มันจะสร้างการหน่วงเวลาและอนุญาตให้รีเลย์เปิด ในระหว่างการทำงานของแอมพลิฟายเออร์ ไมโครคอนโทรลเลอร์จะตรวจสอบสัญญาณความพร้อมอย่างต่อเนื่อง หากสัญญาณดังกล่าวหายไปสำหรับช่องใดช่องหนึ่ง ไมโครคอนโทรลเลอร์จะลบสัญญาณ ENB และปิดรีเลย์ทั้งสองช่อง จากนั้นจะซักถามสัญญาณสถานะความปลอดภัยเพื่อระบุช่องทางและประเภทการรักษาความปลอดภัย

การป้องกันความร้อนสูงเกินไปนำไปใช้งานทั้งหมดในซอฟต์แวร์ หากหม้อน้ำร้อนเกินไป ไมโครคอนโทรลเลอร์จะถอดสัญญาณ ENB ซึ่งทำให้รีเลย์โหลดปิด ในการวัดอุณหภูมิ จะต้องติดเทอร์โมมิเตอร์ DS1820 จากดัลลัสเข้ากับหม้อน้ำแต่ละตัว การป้องกันจะทำงานเมื่อหม้อน้ำมีอุณหภูมิถึง 59.8 °C ก่อนหน้านี้เล็กน้อยที่อุณหภูมิ 55.0 °C ข้อความเบื้องต้นเกี่ยวกับความร้อนสูงเกินไปจะปรากฏขึ้นบนจอแสดงผล - อุณหภูมิของหม้อน้ำจะปรากฏขึ้นโดยอัตโนมัติ เครื่องขยายเสียงจะรีสตาร์ทโดยอัตโนมัติเมื่อหม้อน้ำเย็นลงถึง 35.0 °C การเปิดหม้อน้ำที่อุณหภูมิสูงกว่าสามารถทำได้ด้วยตนเองเท่านั้น

เพื่อปรับปรุงสภาวะการระบายความร้อนขององค์ประกอบภายในตัวเรือนเครื่องขยายเสียงที่มีขนาดเล็ก พัดลมซึ่งอยู่ที่แผงด้านหลัง ใช้พัดลมที่มีมอเตอร์แบบไร้แปรงถ่าน ดี.ซีด้วยแรงดันไฟฟ้าที่กำหนด 12 V ออกแบบมาเพื่อระบายความร้อนให้กับโปรเซสเซอร์คอมพิวเตอร์ เนื่องจากการทำงานของพัดลมทำให้เกิดเสียงรบกวนซึ่งอาจสังเกตได้ในระหว่างการหยุดชั่วคราวจึงใช้อัลกอริธึมการควบคุมที่ค่อนข้างซับซ้อน เมื่ออุณหภูมิหม้อน้ำอยู่ที่ 45.0 °C พัดลมจะเริ่มทำงาน และเมื่อหม้อน้ำเย็นลงถึง 35.0 °C พัดลมจะปิดลง เมื่อกำลังขับน้อยกว่า 2 W ห้ามใช้งานพัดลมเพื่อไม่ให้เกิดเสียงรบกวน เพื่อป้องกันไม่ให้พัดลมเปิดและปิดเป็นระยะๆ เมื่อกำลังไฟเอาท์พุตผันผวนรอบค่าเกณฑ์ เวลาปิดพัดลมขั้นต่ำคือซอฟต์แวร์จำกัดไว้ที่ 10 วินาที ที่อุณหภูมิหม้อน้ำ 55.0 °C ขึ้นไป พัดลมจะทำงานโดยไม่ต้องปิดเครื่อง เนื่องจากอุณหภูมินี้ใกล้เคียงกับอุณหภูมิฉุกเฉิน หากพัดลมเปิดในขณะที่เครื่องขยายเสียงทำงาน จากนั้นเมื่อเข้าสู่โหมด "สแตนด์บาย" หากอุณหภูมิของตัวกระจายสัญญาณอยู่เหนือ 35.0 °C พัดลมจะยังคงทำงานต่อไปแม้กำลังเอาต์พุตเป็นศูนย์ก็ตาม ซึ่งจะทำให้แอมพลิฟายเออร์เย็นลงอย่างรวดเร็ว

การป้องกันความล้มเหลวของแหล่งจ่ายไฟยังนำไปใช้งานในซอฟต์แวร์ทั้งหมดด้วย ไมโครคอนโทรลเลอร์ที่ใช้ ADC จะตรวจสอบแรงดันไฟฟ้าของทั้งสองช่องสัญญาณของเครื่องขยายเสียง แรงดันไฟฟ้านี้จ่ายให้กับโปรเซสเซอร์จากเมนบอร์ดผ่านตัวต้านทาน R55, R56 (รูปที่ 8)

แหล่งพลังงานหลักจะเปิดอยู่เป็นระยะ นี่เป็นสิ่งจำเป็นสำหรับเหตุผลที่โหลดของวงจรเรียงกระแสถูกปล่อยออกจนหมด ตัวเก็บประจุกรอง และเมื่อเปิดเครื่องอย่างกะทันหันจะมีกระแสไฟกระชากแรง ไฟกระชากนี้เป็นอันตรายต่อไดโอดเรียงกระแสและอาจทำให้ฟิวส์ขาดได้ ดังนั้นเมื่อเปิดแอมพลิฟายเออร์รีเลย์ K2 จะปิดก่อน (รูปที่ 12) และหม้อแปลงจะเชื่อมต่อกับเครือข่ายผ่านการจำกัดตัวต้านทาน R1 และ R2 ในเวลานี้ ซอฟต์แวร์จะตั้งค่าเกณฑ์ขั้นต่ำสำหรับแรงดันไฟฟ้าแหล่งจ่ายที่วัดได้ที่ ±38 V หากไม่ถึงเกณฑ์แรงดันไฟฟ้าภายในเวลาที่กำหนด กระบวนการสับเปลี่ยนจะถูกขัดจังหวะ สิ่งนี้อาจเกิดขึ้นได้หากกระแสไฟฟ้าที่ใช้โดยวงจรเครื่องขยายเสียงเพิ่มขึ้นอย่างมาก (เครื่องขยายเสียงเสียหาย) ในกรณีนี้ ไฟแสดงความล้มเหลวของแหล่งจ่ายไฟ "UF" จะเปิดขึ้น

หากถึงเกณฑ์± 38 V รีเลย์ K3 จะถูกเปิดใช้งาน (รูปที่ 12) ซึ่งไม่รวมตัวต้านทานจากวงจรปฐมภูมิของหม้อแปลงหลัก จากนั้นเกณฑ์จะลดลงเหลือ ±20 V และไมโครคอนโทรลเลอร์ยังคงตรวจสอบแรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่ายต่อไป หากระหว่างการทำงานของเครื่องขยายเสียง แรงดันไฟฟ้าที่จ่ายลดลงต่ำกว่า ±20 V การป้องกันจะถูกกระตุ้นและปิดเครื่องขยายเสียง การลดเกณฑ์ในการทำงานปกติเป็นสิ่งจำเป็น เพื่อว่าเมื่อแรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่ายลดลงภายใต้โหลด การป้องกันจะไม่กระตุ้นการทำงานผิดพลาด

แผนผัง บอร์ดโปรเซสเซอร์แสดงในรูป 9. พื้นฐานของโปรเซสเซอร์คือไมโครคอนโทรลเลอร์ U1 ประเภท AT89C51 จาก Atmel ซึ่งทำงานที่ความถี่สัญญาณนาฬิกา 12 MHz เพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือของระบบ จึงมีการใช้ผู้ดูแล U2 ซึ่งมีตัวจับเวลาจ้องจับผิดในตัวและตัวตรวจสอบพลังงาน ในการรีเซ็ตตัวจับเวลาจ้องจับผิด จะใช้สาย WD แยกกัน ซึ่งซอฟต์แวร์จะสร้างสัญญาณเป็นระยะ โปรแกรมถูกสร้างขึ้นในลักษณะที่สัญญาณนี้จะปรากฏขึ้นเฉพาะเมื่อมีการดำเนินการตัวจัดการการขัดจังหวะตัวจับเวลาและลูปโปรแกรมหลักเท่านั้น มิฉะนั้น ตัวจับเวลาจ้องจับผิดจะรีเซ็ตไมโครคอนโทรลเลอร์

ความกว้าง=710>
รูปวาดไม่พอดีกับหน้าจึงถูกบีบอัด!
หากต้องการดูแบบเต็มคลิก

ข้าว. 9. แผนผังของบอร์ดโปรเซสเซอร์

จอแสดงผลเชื่อมต่อกับโปรเซสเซอร์โดยใช้บัส 8 บิต (ซ็อกเก็ต XP4 - XP6) เพื่อเกตรีจิสเตอร์ของบอร์ดแสดงผล จะใช้สัญญาณ C0..C4 ซึ่งสร้างโดยตัวถอดรหัสที่อยู่ U4 Register U3 เป็นสลักไบต์ที่อยู่ต่ำ ใช้เฉพาะบิต A0, A1, A2 เท่านั้น ที่อยู่ไบต์สูงไม่ได้ใช้เลย ซึ่งจะทำให้พอร์ต P2 ว่างเพื่อวัตถุประสงค์อื่น

เมื่อคุณกดปุ่มควบคุมที่สร้างขึ้นโดยทางโปรแกรม สัญญาณเสียง- เมื่อต้องการทำเช่นนี้ ให้ใช้บรรทัด BPR ซึ่ง สวิตช์ทรานซิสเตอร์ VT1 โหลดบนตัวปล่อยไดนามิก HA1

บอร์ดช่องสัญญาณหลักด้านซ้ายและขวาเชื่อมต่อกับบอร์ดโปรเซสเซอร์โดยใช้ขั้วต่อ XP1 และ XP2 ตามลำดับ โปรเซสเซอร์จะรับสัญญาณสถานะจากระบบป้องกันกระแสเกิน IOF และการป้องกัน DC ที่เอาต์พุตของแอมพลิฟายเออร์ DCF ผ่านตัวเชื่อมต่อเหล่านี้ สัญญาณเหล่านี้เป็นสัญญาณร่วมกันในช่องซ้ายและขวา และสามารถรวมกันได้เนื่องจากเอาต์พุตของวงจรป้องกันโอเพ่นคอลเลคเตอร์ สัญญาณความพร้อมของระบบป้องกัน OKL และ OKR เป็นแบบแยกช่องสัญญาณ เพื่อให้โปรเซสเซอร์สามารถระบุช่องสัญญาณที่วงจรป้องกันทำงาน สัญญาณ ENB ซึ่งมาจากโปรเซสเซอร์ไปยังระบบป้องกันช่วยให้โหลดรีเลย์เปิดได้ สัญญาณนี้เป็นสัญญาณทั่วไปสำหรับทั้งสองช่องสัญญาณ ซึ่งจะซิงโครไนซ์การทำงานของรีเลย์ทั้งสองโดยอัตโนมัติ

เส้น TRR และ TRL ใช้เพื่ออ่านเทอร์โมมิเตอร์ที่ติดตั้งบนหม้อน้ำช่องขวาและซ้ายตามลำดับ อุณหภูมิที่วัดด้วยเทอร์โมมิเตอร์สามารถแสดงบนจอแสดงผลได้หากเปิดโหมดการแสดงผลที่เหมาะสม ค่าอุณหภูมิสูงสุดของทั้งสองจะแสดงสำหรับช่องซ้ายและขวา ค่าที่วัดได้ยังใช้สำหรับการนำซอฟต์แวร์ป้องกันความร้อนสูงเกินไปไปใช้

นอกจากนี้ ขั้วต่อ XP1 และ XP2 ยังมีสัญญาณ WUR, WIR, WUL และ WIL ซึ่งใช้โดยวงจรการวัดกำลังเอาท์พุต

บอร์ดโปรเซสเซอร์ได้รับพลังงานจากแหล่งสแตนด์บายผ่านขั้วต่อ XP3 แหล่งจ่ายไฟใช้ 4 ระดับ: ±15 V, +12 V และ +5 V ระดับ ±15 V จะถูกปิดเมื่อเข้าสู่โหมดสแตนด์บาย และระดับที่เหลือจะแสดงอยู่เสมอ การใช้ไฟจากระดับ +5 V และ +12 V ในโหมดสแตนด์บายจะลดลงเนื่องจากการปิดซอฟต์แวร์ของผู้ใช้บริการหลัก นอกจากนี้ ผ่านตัวเชื่อมต่อนี้ สัญญาณลอจิคัลควบคุมหลายตัวจะถูกส่งไปยังแหล่งจ่ายไฟสำรอง: PEN - ควบคุมแหล่งจ่ายไฟสำรอง, REX - เปิดรีเลย์ซ็อกเก็ตภายนอก, RP1 และ RP2 - เปิดรีเลย์แหล่งจ่ายไฟหลัก, FAN - เปิดพัดลม วงจรป้องกันที่อยู่บนเมนบอร์ดนั้นได้รับพลังงานจากบอร์ดโปรเซสเซอร์ที่ +12 V และบอร์ดแสดงผลได้รับพลังงานที่ +5 V

ในการวัดกำลังเอาต์พุตและตรวจสอบแรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่ายไฟ จะใช้ ADC U6 ประเภท AD7896 12 บิตจากอุปกรณ์อะนาล็อก ADC ช่องเดียวไม่เพียงพอ ดังนั้นจึงใช้สวิตช์ U5 ที่อินพุต (จะดีกว่าถ้าใช้ ADC 8 ช่อง เช่น พิมพ์ AD7888) ข้อมูลถูกอ่านจาก ADC ในรูปแบบอนุกรม เส้น SDATA (ข้อมูลอนุกรม) และ SCLK (นาฬิกา) ใช้เพื่อจุดประสงค์นี้ กระบวนการแปลงเริ่มต้นโดยทางโปรแกรมโดยสัญญาณ START REF195 (U7) ใช้เป็นแหล่งอ้างอิงและในขณะเดียวกันก็เป็นตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้าสำหรับแหล่งจ่ายไฟ ADC เนื่องจากแรงดันไฟจ่าย ±15 V ถูกปิดในโหมดสแตนด์บาย สัญญาณลอจิกทั้งหมดจึงเชื่อมต่อกับ ADC ผ่านตัวต้านทาน R9 - R11 ซึ่งจะจำกัดกระแสไฟกระชากที่เป็นไปได้เมื่อสลับไปที่โหมดสแตนด์บายและย้อนกลับ

จากอินพุตแปดตัวของสวิตช์ มีการใช้อินพุตหกตัว: สองอันสำหรับการวัดกำลัง และสี่อันสำหรับตรวจสอบแรงดันไฟฟ้าของแหล่งจ่าย เลือกช่องที่ต้องการโดยใช้บรรทัดที่อยู่ AX0, AX1, AX2

ลองพิจารณาดู วงจรวัดกำลังช่องซ้าย. วงจรที่ใช้จะให้กระแสโหลดและแรงดันไฟฟ้าคูณกัน ดังนั้นโหลดอิมพีแดนซ์จะถูกนำมาพิจารณาโดยอัตโนมัติ และค่าที่อ่านได้จะสอดคล้องกับค่าจริงเสมอ พลังที่ใช้งานอยู่ภายใต้ภาระ ผ่านตัวแบ่งตัวต้านทาน R49 - R54 ที่อยู่บนกระดานหลัก (รูปที่ 5) แรงดันไฟฟ้าจากเซ็นเซอร์ปัจจุบัน (ตัวต้านทานตัวปล่อยของทรานซิสเตอร์เอาต์พุต) จะถูกส่งไปยังดิฟเฟอเรนเชียลแอมพลิฟายเออร์ U8A (รูปที่ 9) ซึ่งสร้างสัญญาณปัจจุบัน จากเอาต์พุต U8A ผ่านตัวต้านทานการปรับแต่ง R17 สัญญาณจะถูกส่งไปยังอินพุต Y ของตัวคูณอะนาล็อก U9 ประเภท K525PS2 สัญญาณแรงดันไฟฟ้าจะถูกลบออกจากตัวแบ่งและป้อนเข้ากับอินพุต X ของตัวคูณแอนะล็อก ที่เอาต์พุตของตัวคูณ มีการติดตั้งตัวกรองความถี่ต่ำผ่าน R18C13 ซึ่งสร้างสัญญาณตามสัดส่วนกับกำลังเอาต์พุตเสมือนยอดด้วยเวลารวมประมาณ 10 มิลลิวินาที สัญญาณนี้ไปที่อินพุตหนึ่งของสวิตช์ จากนั้นไปที่ ADC ไดโอด VD1 ปกป้องอินพุตสวิตช์จากแรงดันลบ

เพื่อชดเชยค่าชดเชยศูนย์เริ่มต้นของตัวคูณ เมื่อเปิดแอมพลิฟายเออร์ (เมื่อยังไม่ได้เปิดโหลดรีเลย์และกำลังเอาต์พุตเป็นศูนย์) กระบวนการปรับเทียบอัตโนมัติเป็นศูนย์จะเกิดขึ้น แรงดันออฟเซ็ตที่วัดได้จะถูกลบออกจากค่าที่อ่านได้ของ ADC ในระหว่างการทำงานต่อไป

กำลังไฟฟ้าในช่องซ้ายและขวาจะวัดแยกกัน และระบุค่าสูงสุดสำหรับช่องสัญญาณ เนื่องจากตัวบ่งชี้จะต้องแสดงกำลังเอาต์พุตทั้งกึ่งยอดและค่าเฉลี่ย และค่าที่แสดงจะต้องเข้าใจง่าย ค่าที่วัดโดยใช้ ADC จึงต้องขึ้นอยู่กับการประมวลผลของซอฟต์แวร์ ลักษณะเฉพาะของไทม์มิ่งของมิเตอร์วัดระดับพลังงานมีลักษณะเฉพาะคือเวลารวมและเวลาฟลายแบ็ค สำหรับมิเตอร์กำลังไฟฟ้ากึ่งพีค เวลารวมจะถูกกำหนดโดยห่วงโซ่การกรองฮาร์ดแวร์และจะอยู่ที่ประมาณ 10 มิลลิวินาที มิเตอร์วัดกำลังโดยเฉลี่ยจะแตกต่างกันเฉพาะกับเวลาการรวมที่เพิ่มขึ้นซึ่งมีการใช้งานในซอฟต์แวร์ เมื่อคำนวณกำลังเฉลี่ยจะใช้ค่าเฉลี่ยเคลื่อนที่ 256 จุด เวลาส่งคืนในทั้งสองกรณีถูกกำหนดโดยซอฟต์แวร์ เพื่อความสะดวกในการอ่านครั้งนี้ควรจะค่อนข้างยาว ในกรณีนี้ การเคลื่อนไหวย้อนกลับของตัวบ่งชี้จะเกิดขึ้นได้โดยการลบ 1/16 ของรหัสกำลังปัจจุบันทุกๆ 20 มิลลิวินาที นอกจากนี้เมื่อระบุค่าสูงสุดจะคงอยู่เป็นเวลา 1.4 วินาที เนื่องจากการอัปเดตการอ่านตัวบ่งชี้บ่อยเกินไปไม่รับรู้ดีนัก การอัปเดตจะเกิดขึ้นทุกๆ 320 มิลลิวินาที เพื่อไม่ให้พลาดจุดสูงสุดถัดไปและแสดงพร้อมกันกับสัญญาณอินพุต เมื่อตรวจพบจุดสูงสุด จะมีการอัพเดตการอ่านค่าพิเศษเป็นพิเศษ

ตามที่กล่าวไว้ข้างต้น PA มีส่วนแบ่งร่วมกับปรีแอมพลิฟายเออร์ การควบคุมระยะไกลซึ่งทำงานตามมาตรฐาน RC-5 ตัวรับสัญญาณของระบบควบคุมระยะไกลประเภท SFH-506 อยู่บนบอร์ดแสดงผล จากเอาต์พุตของเครื่องตรวจจับแสง สัญญาณจะถูกส่งไปยังอินพุต SER (INT1) ของไมโครคอนโทรลเลอร์ การถอดรหัสรหัส RC-5 ทำได้ในซอฟต์แวร์ หมายเลขระบบที่ใช้คือ 0AH ปุ่ม “STANDBY” มีรหัส 0CH ปุ่ม “DISPLAY” คือ 21H ปุ่ม “MODE” คือ 20H หากจำเป็น รหัสเหล่านี้สามารถเปลี่ยนแปลงได้ง่าย เนื่องจากมีการใช้ตารางการแปลง ซึ่งสามารถพบได้ที่ส่วนท้ายของข้อความต้นฉบับของโปรแกรมไมโครคอนโทรลเลอร์

บน บอร์ดแสดงผล(รูปที่ 10) มีการติดตั้งตัวบ่งชี้เจ็ดส่วนสองหลักสองตัว HG1 และ HG2 ประเภท LTD6610E ควบคุมโดยรีจิสเตอร์แบบขนาน U1 – U4 ไม่ได้ใช้การแสดงผลแบบไดนามิกเนื่องจากอาจทำให้ระดับเสียงรบกวนเพิ่มขึ้น

ความกว้าง=710>
รูปวาดไม่พอดีกับหน้าจึงถูกบีบอัด!
หากต้องการดูแบบเต็มคลิก

ข้าว. 10. แผนผังของบอร์ดบ่งชี้

Register U5 ใช้เพื่อควบคุม LED ตัวต้านทานจำกัดจะเชื่อมต่อแบบอนุกรมกับแต่ละเซกเมนต์และ LED แต่ละตัว อินพุต OC ของรีจิสเตอร์ทั้งหมดจะรวมกันและเชื่อมต่อกับสัญญาณ PEN ของไมโครคอนโทรลเลอร์ ในระหว่างการรีเซ็ตและการเริ่มต้นการลงทะเบียน สัญญาณนี้มีตรรกะสูง ซึ่งจะช่วยป้องกันไม่ให้ไฟแสดงโดยไม่ได้ตั้งใจในระหว่างกระบวนการชั่วคราว

บอร์ดแสดงผลยังมีปุ่มควบคุม SB1 – SB6 อีกด้วย เชื่อมต่อกับสายดาต้าบัสและสายส่งคืน RET ไดโอด VD1 – VD6 ป้องกันการลัดวงจรของสายข้อมูลเมื่อมีการกดปุ่มสองปุ่มขึ้นไปพร้อมกัน เมื่อสแกนคีย์บอร์ด ไมโครคอนโทรลเลอร์จะใช้พอร์ต P0 เป็นพอร์ตเอาท์พุตธรรมดา ทำให้เกิดค่าศูนย์ทำงานบนบรรทัด ขณะเดียวกันเส้น RET ก็ถูกโพล วิธีนี้จะกำหนดรหัสของปุ่มกด

โฟโตตรวจจับ U6 แบบรีโมทคอนโทรลในตัวได้รับการติดตั้งไว้ข้างตัวบ่งชี้ใต้กระจกป้องกันทั่วไป สัญญาณจากเอาต์พุตของเครื่องตรวจจับแสงผ่านตัวเชื่อมต่อ XP6 จะถูกส่งไปยังอินพุตของไมโครคอนโทรลเลอร์ SER (INT1)

แหล่งที่มาของหน้าที่(รูปที่ 11) มีระดับเอาต์พุต 4 ระดับ: +5 V, +12 V และ ±15 V ระดับ ±15 V จะถูกปิดใช้งานในโหมดสแตนด์บาย แหล่งกำเนิดใช้หม้อแปลง Toroidal ขนาดเล็กพันบนแกนขนาด 50x20x25 มม. หม้อแปลงไฟฟ้าสำรองมีพลังงานสำรองขนาดใหญ่ และเลือกจำนวนรอบต่อโวลต์มากกว่าที่คำนวณไว้ ด้วยมาตรการเหล่านี้ หม้อแปลงไฟฟ้าจึงไม่ร้อนขึ้นซึ่งจะเพิ่มความน่าเชื่อถือ (หลังจากนั้นจะต้องทำงานอย่างต่อเนื่องตลอดอายุการใช้งานของเครื่องขยายเสียง) ข้อมูลการม้วนและเส้นผ่านศูนย์กลางของสายไฟแสดงอยู่ในแผนภาพ ตัวปรับแรงดันไฟฟ้าไม่มีคุณสมบัติพิเศษ ชิปตัวกันโคลง U1 และ U2 ได้รับการติดตั้งบนหม้อน้ำทั่วไปขนาดเล็ก หากต้องการปิดระดับ ±15 V สวิตช์จะใช้กับทรานซิสเตอร์ VT1 - VT4 ซึ่งควบคุมโดยสัญญาณ PEN ที่มาจากบอร์ดโปรเซสเซอร์

ข้าว. 11. แผนผังของบอร์ดจ่ายไฟสำรอง

นอกจากตัวปรับแรงดันไฟฟ้าแล้ว บอร์ดแหล่งจ่ายไฟสำรองยังมีสวิตช์บนทรานซิสเตอร์ VT5 - VT12 เพื่อควบคุมรีเลย์และพัดลม เนื่องจากไมโครคอนโทรลเลอร์ในตระกูล MCS-51 มีพอร์ตในสถานะระดับลอจิคัลสูงในระหว่างที่มีสัญญาณ "รีเซ็ต" แอคทูเอเตอร์ทั้งหมดจึงต้องเปิดที่ระดับต่ำ มิฉะนั้น จะมีการเตือนที่ผิดพลาดเมื่อเปิดเครื่องหรือเมื่อมีการทริกเกอร์ตัวจับเวลาจ้องจับผิด ด้วยเหตุนี้จึงไม่สามารถใช้เป็นกุญแจได้ เดี่ยว n-p-nทรานซิสเตอร์ที่มี OE หรือชิปไดรเวอร์ ULN2003 และสิ่งที่คล้ายกัน

มีรีเลย์ ฟิวส์ และตัวต้านทานจำกัดอยู่ บอร์ดรีเลย์(รูปที่ 12) สายเครือข่ายทั้งหมดเชื่อมต่อผ่านแผงขั้วต่อสกรู หม้อแปลงหลัก หม้อแปลงสำรอง และบล็อกเต้ารับภายนอกแต่ละตัวมีฟิวส์แยกกัน ด้วยเหตุผลด้านความปลอดภัย ซ็อกเก็ตภายนอกจะถูกปิดโดยหน้าสัมผัสรีเลย์ K1 สองกลุ่ม ซึ่งจะทำให้สายไฟทั้งสองขาด หม้อแปลงหลักถูกต๊าปจากตรงกลางของขดลวดปฐมภูมิ ก๊อกนี้สามารถใช้เพื่อจ่ายไฟ 110 V เพื่อจ่ายไฟให้กับส่วนประกอบอื่นๆ ในคอมเพล็กซ์ อุปกรณ์ที่ได้มาตรฐานอเมริกันนั้นค่อนข้างถูกกว่าอุปกรณ์หลายระบบซึ่งเป็นสาเหตุที่บางครั้งพบอุปกรณ์เหล่านี้ในดินแดนของเรา มีจุดบนบอร์ดรีเลย์ที่สามารถจ่ายไฟ 110V ได้ แต่การออกแบบพื้นฐานไม่ได้ใช้แรงดันไฟฟ้านี้

ข้าว. 12. แผนผังของบอร์ดรีเลย์

บล็อกไดอะแกรมการเชื่อมต่อสำหรับ แชสซีเครื่องขยายเสียงแสดงในรูป 13. วงจรเรียงกระแสบริดจ์ที่ประกอบบนไดโอด VD5 - VD12 ประเภท KD2997A เชื่อมต่อกับขดลวดทุติยภูมิของหม้อแปลงหลัก T1 และ T2 ตัวเก็บประจุกรองที่มีความจุรวมมากกว่า 100,000 μF เชื่อมต่อกับเอาต์พุตของวงจรเรียงกระแส ความจุสูงนี้จำเป็นเพื่อให้ได้การกระเพื่อมที่ต่ำ และปรับปรุงความสามารถของแอมพลิฟายเออร์ในการสร้างสัญญาณพัลส์ซ้ำ จากตัวเก็บประจุตัวกรอง จะมีการจ่ายแรงดันไฟฟ้า ±45 V ให้กับแผงวงจรหลักของเครื่องขยายเสียง นอกจากนี้ยังมีวงจรเรียงกระแสพลังงานต่ำที่ประกอบอยู่บนไดโอด VD1 - VD4 ซึ่งแรงดันเอาต์พุตซึ่งถูกกรองด้วยค่าคงที่เวลาค่อนข้างน้อยโดยตัวเก็บประจุ C1 และ C2 ผ่านตัวต้านทาน R1 และ R2 แรงดันเอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสเสริมเหล่านี้จะถูกส่งไปยังวงจรป้องกันซึ่งประกอบอยู่บนกระดานหลักของเครื่องขยายเสียง หากแรงดันไฟฟ้าหลักล้มเหลวหลายครึ่งรอบ แรงดันเอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสเสริมจะลดลง ซึ่งตรวจพบโดยวงจรป้องกัน และรีเลย์โหลดจะถูกปิด ในขณะนี้ แรงดันเอาต์พุตของวงจรเรียงกระแสหลักยังค่อนข้างสูงเนื่องจากมีตัวเก็บประจุขนาดใหญ่ ดังนั้นกระบวนการชั่วคราวในแอมพลิฟายเออร์จึงไม่เริ่มต้นด้วยโหลดที่เชื่อมต่ออยู่

ความกว้าง=710>
รูปวาดไม่พอดีกับหน้าจึงถูกบีบอัด!
หากต้องการดูแบบเต็มคลิก

ข้าว. 13. แผนภาพการเชื่อมต่อของบล็อกเครื่องขยายเสียง

สำหรับการออกแบบเพาเวอร์แอมป์และ เค้าโครงสำคัญไม่น้อยไปกว่าการออกแบบวงจร ปัญหาหลักคือทรานซิสเตอร์เอาท์พุตจำเป็นต้องกระจายความร้อนอย่างมีประสิทธิภาพ ด้วยวิธีระบายความร้อนตามธรรมชาติ ส่งผลให้มีหม้อน้ำขนาดใหญ่ ซึ่งเกือบจะกลายเป็นองค์ประกอบโครงสร้างหลัก การจัดเรียงทั่วไปเมื่อผนังด้านหลังทำหน้าที่เป็นหม้อน้ำด้วยนั้นไม่เหมาะสม เนื่องจากไม่มีพื้นที่เหลือที่ด้านหลังสำหรับติดตั้งเทอร์มินัลและตัวเชื่อมต่อที่จำเป็น ดังนั้นใน PA ที่อธิบายไว้จึงเลือกเลย์เอาต์ที่มีการจัดเรียงหม้อน้ำด้านข้าง (รูปที่ 14):

ข้าว. 14. รูปแบบทั่วไปของเครื่องขยายเสียง

หม้อน้ำถูกยกขึ้นเล็กน้อย (มองเห็นได้ชัดเจนในรูปที่ 4) ซึ่งช่วยให้ระบายความร้อนได้ดีขึ้น แผงเครื่องขยายเสียงหลักได้รับการแก้ไขขนานกับหม้อน้ำ ซึ่งจะช่วยลดความยาวของสายไฟระหว่างบอร์ดและทรานซิสเตอร์เอาท์พุต องค์ประกอบมิติอื่นของแอมพลิฟายเออร์คือหม้อแปลงเครือข่าย ในกรณีนี้มีการใช้หม้อแปลง Toroidal สองตัวซึ่งติดตั้งทับกันในหน้าจอทรงกระบอกทั่วไป หน้าจอนี้ครอบครองส่วนสำคัญของระดับเสียงภายในของกล่องเครื่องขยายเสียง วงจรเรียงกระแสหลักจะติดตั้งอยู่บนหม้อน้ำทั่วไปซึ่งตั้งอยู่ด้านหลังแผงป้องกันหม้อแปลงในแนวตั้ง ตัวเก็บประจุตัวกรองจะอยู่ที่ด้านล่างของโครงเครื่องขยายเสียงและมีถาดปิดอยู่ บอร์ดรีเลย์ก็ตั้งอยู่ที่นั่นด้วย แหล่งจ่ายไฟสำรองติดตั้งอยู่บนฉากยึดพิเศษใกล้กับแผงด้านหลัง โปรเซสเซอร์และบอร์ดแสดงผลวางอยู่ในความหนาของแผงด้านหน้าซึ่งมีส่วนที่เป็นรูปกล่อง

เมื่อพัฒนาการออกแบบแอมพลิฟายเออร์นั้นให้ความสนใจอย่างมากกับความสามารถในการผลิตของการออกแบบและความสะดวกในการเข้าถึงส่วนประกอบใด ๆ รายละเอียดเพิ่มเติมเกี่ยวกับเค้าโครงของแอมพลิฟายเออร์สามารถดูได้ในรูปที่ 1 15 และ 18:

ข้าว. 15. ตำแหน่งของส่วนประกอบเครื่องขยายเสียงที่ประกอบแล้ว

พื้นฐานของตัวเรือนเครื่องขยายเสียงคือ แชสซีจาก อลูมิเนียมอัลลอยด์ D16T หนา 4 มม. (4 ในรูปที่ 18) ติดมากับตัวเครื่อง หม้อน้ำ(1 ในรูปที่ 18) ซึ่งกลึงจากแผ่นอลูมิเนียมหรือการหล่อ พื้นที่หม้อน้ำที่ต้องการขึ้นอยู่กับสภาพการทำงานของเครื่องขยายเสียงเป็นอย่างมาก แต่ไม่ควรน้อยกว่า 2000 ซม. 2 เพื่ออำนวยความสะดวกในการเข้าถึงบอร์ดเครื่องขยายเสียง หม้อน้ำจะถูกยึดเข้ากับแชสซีโดยใช้บานพับ (10 ในรูปที่ 18) ซึ่งช่วยให้สามารถเอียงหม้อน้ำได้ เพื่อให้แน่ใจว่าสายไฟของขั้วต่ออินพุตและเอาต์พุตไม่รบกวนแผงด้านหลังจะแบ่งออกเป็นสามส่วน (รูปที่ 4) ส่วนตรงกลางจะยึดเข้ากับแชสซีโดยใช้ขายึด และส่วนด้านข้างทั้งสองจะยึดเข้ากับหม้อน้ำ มีการติดตั้งขั้วต่อไว้ที่ด้านข้างของแผงซึ่งพับลงพร้อมกับหม้อน้ำ ดังนั้นชุดหม้อน้ำจึงเป็นโมโนโฟนิก PA ซึ่งเชื่อมต่อด้วยสายไฟและสายควบคุมแบบแบนเท่านั้น ในรูป เพื่อความชัดเจน หม้อน้ำจะพับไปด้านหลังเพียงบางส่วนเท่านั้น และแผงด้านหลังไม่ได้แยกชิ้นส่วน

บอร์ดขยายเสียงหลักนอกจากนี้ ยังยึดเข้ากับหม้อน้ำโดยใช้บานพับ (12 ในรูปที่ 18) ซึ่งช่วยให้พับกลับเพื่อเข้าถึงด้านบัดกรีได้ แกนหมุนของบอร์ดวิ่งตามแนวรูสำหรับเชื่อมต่อสายไฟของทรานซิสเตอร์เอาท์พุต ทำให้ไม่สามารถเพิ่มความยาวของสายไฟเหล่านี้ได้ในทางปฏิบัติในขณะเดียวกันก็สามารถพับบอร์ดกลับได้ จุดยึดด้านบนของบอร์ดคือเสาเกลียวสูงปกติขนาด 15 มม. การเดินสายไฟของกระดานหลักด้านเดียวของช่องทางซ้ายและขวาเสร็จสมบูรณ์ มิเรอร์(รูปที่ 16) ซึ่งทำให้สามารถเพิ่มประสิทธิภาพการเชื่อมต่อได้ โดยธรรมชาติแล้ว การทำมิเรอร์ของโทโพโลยีจะไม่สมบูรณ์ เนื่องจากมีการใช้องค์ประกอบที่ไม่สามารถจัดเรียงในลักษณะมิเรอร์ได้ (ไมโครวงจรและรีเลย์) รูปนี้ให้แนวคิดโดยประมาณเกี่ยวกับโทโพโลยีของบอร์ด โทโพโลยีของบอร์ดทั้งหมดมีอยู่ในไฟล์เก็บถาวร (ดูส่วนดาวน์โหลด) ในรูปแบบของไฟล์ในรูปแบบ PCAD 4.5

ความกว้าง=710>
รูปวาดไม่พอดีกับหน้าจึงถูกบีบอัด!
หากต้องการดูแบบเต็มคลิก

ข้าว. 16. เค้าโครงของแผงวงจรหลักของเครื่องขยายเสียง

หม้อน้ำแต่ละตัว 1 (รูปที่ 17) มีพื้นผิวเรียบ 2 ซึ่งจะถูกประมวลผลหลังจากการทำให้ดำคล้ำ มีการติดตั้งทรานซิสเตอร์เก้าตัว 4 ผ่านปะเก็นเซรามิก 2

ข้าว. 17. การออกแบบหม้อน้ำ:

การศึกษาพบว่าไมก้าและปะเก็นยืดหยุ่นที่ทันสมัยกว่านั้นมีค่าการนำความร้อนไม่เพียงพอ วัสดุที่ดีที่สุดสำหรับฉนวนปะเก็นคือเซรามิกที่มีส่วนประกอบของ BeO อย่างไรก็ตามสำหรับทรานซิสเตอร์ในกล่องพลาสติกแทบไม่เคยพบปะเก็นดังกล่าวเลย เพียงพอ ผลลัพธ์ที่ดีได้มาจากการสร้างตัวเว้นระยะจากพื้นผิวชิปไฮบริด นี่คือเซรามิกสีชมพู (น่าเสียดายที่วัสดุนี้ไม่ทราบแน่ชัด ซึ่งส่วนใหญ่น่าจะมาจาก Al 2 O 3) เพื่อเปรียบเทียบค่าการนำความร้อนของปะเก็นต่างๆ ได้มีการประกอบขาตั้งโดยติดตั้งทรานซิสเตอร์ที่เหมือนกันสองตัวในตัวเรือน TO-220 บนหม้อน้ำ: อันหนึ่งโดยตรงและอีกอันผ่านปะเก็นที่กำลังศึกษา กระแสเบสของทรานซิสเตอร์ทั้งสองตัวเท่ากัน ทรานซิสเตอร์บนปะเก็นกระจายพลังงานประมาณ 20 W แต่ทรานซิสเตอร์อีกตัวไม่กระจายพลังงาน (ไม่มีการจ่ายแรงดันไฟฟ้าให้กับตัวสะสม) วัดความแตกต่างในหยด B-E ของทรานซิสเตอร์สองตัว และจากความแตกต่างนี้ จึงคำนวณความแตกต่างของอุณหภูมิจุดเชื่อมต่อ ปะเก็นทั้งหมดใช้แผ่นระบายความร้อน หากไม่มีมัน ผลลัพธ์ที่ได้จะแย่ลงและไม่สอดคล้องกัน ผลการเปรียบเทียบแสดงอยู่ในตาราง:

ทรานซิสเตอร์เอาต์พุตถูกกดด้วยแผ่น 5 ทรานซิสเตอร์ที่เหลือจะยึดด้วยสกรู สิ่งนี้ไม่สะดวกนักเนื่องจากต้องเจาะปะเก็นเซรามิกซึ่งสามารถทำได้โดยใช้สว่านเพชรเท่านั้นและถึงแม้จะทำได้ยากก็ตาม

มีการติดตั้งเทอร์โมมิเตอร์ 9 ไว้ข้างทรานซิสเตอร์ ตามประสบการณ์ที่แสดงให้เห็นเมื่อติดเทอร์โมมิเตอร์ DS1820 จะไม่สามารถกดแรงกดลงบนร่างกายได้มาก ไม่เช่นนั้นการอ่านจะผิดเพี้ยนและค่อนข้างสำคัญ (โดยทั่วไปจะดีกว่าถ้าติดเทอร์โมมิเตอร์โดยใช้กาวที่ มีค่าการนำความร้อนสูง)

บอร์ด 6 ติดอยู่กับหม้อน้ำใต้ทรานซิสเตอร์ ด้านหลังของบอร์ดนี้ไม่มีตัวนำ ดังนั้นจึงสามารถติดตั้งบนพื้นผิวของหม้อน้ำได้โดยตรง สายของทรานซิสเตอร์ทั้งหมดจะถูกบัดกรีเข้ากับแผ่นอิเล็กโทรดที่ด้านบนของบอร์ด การเชื่อมต่อระหว่างบอร์ดกับเมนบอร์ดนั้นทำด้วยสายไฟสั้นซึ่งบัดกรีเข้ากับหมุดกลวง 7 เพื่อป้องกันไม่ให้หมุดลัดวงจรไปที่หม้อน้ำจึงมีการสร้างช่อง 8 ขึ้นมา

หม้อแปลงทอรอยด์พื้นฐาน(7 ในรูปที่ 18) ได้รับการติดตั้งซึ่งกันและกันผ่านปะเก็นยางยืด เพื่อลดการรบกวนจากหม้อแปลงไปยังอุปกรณ์อื่น ๆ (เช่น เครื่องเล่นเทป) แนะนำให้วางหม้อแปลงไว้ในตะแกรงที่ทำจากเหล็กอบอ่อนที่มีความหนาอย่างน้อย 1.5 มม. ตะแกรงประกอบด้วยกระบอกเหล็กและฝาปิด 2 อันที่ยึดติดกันด้วยหมุด เพื่อหลีกเลี่ยงการลัดวงจร ฝาครอบด้านบนมีปลอกอิเล็กทริก อย่างไรก็ตาม หากคุณตั้งใจจะใช้ PA ที่กำลังไฟฟ้าเฉลี่ยสูง คุณควรจัดให้มีรูระบายอากาศที่ตะแกรงหรือละทิ้งตะแกรงทั้งหมด ดูเหมือนว่าเพื่อชดเชยสนามแม่เหล็กที่หลงทางร่วมกันก็เพียงพอแล้วที่จะเปิดขดลวดปฐมภูมิออกจากเฟส แต่ในทางปฏิบัติมาตรการนี้ไม่ได้ผลมากนัก สนามเร่ร่อนของหม้อแปลง Toroidal แม้จะมีความสมมาตรตามแนวแกนที่ชัดเจน แต่ก็มีการกระจายเชิงพื้นที่ที่ซับซ้อนมาก ดังนั้นการกลับขั้วของขดลวดปฐมภูมิอันใดอันหนึ่งจะทำให้สนามเร่ร่อนอ่อนลง ณ จุดหนึ่งในอวกาศ แต่จะเพิ่มขึ้นในอีกจุดหนึ่ง นอกจากนี้ การกำหนดค่าของสนามเร่ร่อนยังขึ้นอยู่กับโหลดของหม้อแปลงอย่างมาก

ข้าว. 18. ส่วนประกอบหลักของเครื่องขยายเสียง:

1 - หม้อน้ำ	12 - ห่วงยึดบอร์ด
2 - บอร์ดขยายเสียงหลัก	13 - แท่นยึดบอร์ด
3 - แพลตฟอร์มบนหม้อน้ำสำหรับติดตั้งทรานซิสเตอร์	14 - ขั้วต่อสายเคเบิลควบคุม (จากบอร์ดโปรเซสเซอร์)
4 - แผ่นรับน้ำหนัก	15 - สายจากเอาต์พุตเพิ่มเติม วงจรเรียงกระแส
5 - แผ่นรองรับแผงด้านหน้า	16 - หม้อแปลงหน้าที่ในหน้าจอ
6 - แผงด้านหน้ากล่องส่วน	17 - บอร์ดจ่ายไฟสแตนด์บาย
7 - หม้อแปลงหลักในหน้าจอ	18 - หม้อน้ำสำหรับตัวปรับแรงดันไฟฟ้า
8 - หม้อน้ำไดโอดเรียงกระแส	19 - สายควบคุมบล็อกรีเลย์
9 - แหล่งจ่ายไฟให้กับบอร์ด	20 - แผงด้านหลัง
10 - ติดตั้งหม้อน้ำบนบานพับ	21 - ขั้วต่อเอาต์พุต
11 - ตัวยึดหม้อน้ำ	22 - ขั้วต่ออินพุต

มีการกำหนดข้อกำหนดที่เข้มงวดมากกับหม้อแปลงไฟฟ้ากำลัง PA นี่เป็นเพราะความจริงที่ว่ามันถูกโหลดลงบนวงจรเรียงกระแสที่มีตัวเก็บประจุตัวกรองขนาดใหญ่มาก สิ่งนี้นำไปสู่ความจริงที่ว่ากระแสไฟฟ้าที่ใช้จากขดลวดทุติยภูมิของหม้อแปลงนั้นมีพัลส์ตามธรรมชาติและค่าของกระแสในพัลส์นั้นมากกว่ากระแสเฉลี่ยที่ใช้ไปหลายเท่า เพื่อรักษาความสูญเสียของหม้อแปลงให้ต่ำ ขดลวดจะต้องมีความต้านทานต่ำมาก กล่าวอีกนัยหนึ่ง หม้อแปลงต้องได้รับการออกแบบให้รองรับกำลังไฟฟ้าได้มากกว่าที่ดึงออกมาโดยเฉลี่ย แอมพลิฟายเออร์ที่อธิบายไว้ใช้หม้อแปลงแบบทอรอยด์สองตัว ซึ่งแต่ละตัวพันอยู่บนแกนขนาด 110x60x40 มม. ที่ทำจากเทปเหล็ก E-380 ขดลวดหลักประกอบด้วย 2x440

UMZCH VV พร้อมระบบควบคุมไมโครคอนโทรลเลอร์
เข้าชมวันนี้: 32347, ทั้งหมด: 32347

UMZCH VVS-2011 เวอร์ชันสุดยอด

เวอร์ชัน UMZCH VVS-2011 ผู้เขียนสุดยอดของโครงการ Viktor Zhukovsky Krasnoarmeysk

ข้อมูลจำเพาะของเครื่องขยายเสียง:
1. กำลังไฟขนาดใหญ่: 150W/8ohm,
2. ความเป็นเชิงเส้นสูง - 0.000.2...0.000.3% ที่ 20 kHz 100 W / 4 โอห์ม
หน่วยบริการครบชุด:
1. รักษาแรงดันไฟฟ้าคงที่เป็นศูนย์
2. ตัวชดเชยความต้านทานของสายไฟ AC
3. การป้องกันปัจจุบัน
4. การป้องกันแรงดันไฟฟ้าขาออก DC,
5. เริ่มต้นได้อย่างราบรื่น

โครงการ UMZCH VVS2011

บอร์ด UMZCH-VVS2011

บอร์ดขยายเสียง ULF VVS-2011ได้รับการพัฒนาเพื่อการระบายอากาศแบบอุโมงค์ (ขนานกับหม้อน้ำ) การติดตั้งทรานซิสเตอร์ UN (เครื่องขยายแรงดันไฟฟ้า) และ VK (ระยะเอาท์พุต) ค่อนข้างยากเพราะว่า การติดตั้ง/ถอดประกอบต้องใช้ไขควงทะลุรูใน PP ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางประมาณ 6 มม. เมื่อเปิดการเข้าถึง การฉายภาพของทรานซิสเตอร์จะไม่ตกอยู่ภายใต้ PP ซึ่งสะดวกกว่ามาก ฉันต้องแก้ไขบอร์ดเล็กน้อย

ฉันไม่ได้คำนึงถึงประเด็นหนึ่งในซอฟต์แวร์ใหม่— นี่คือความสะดวกในการตั้งค่าการป้องกันบนบอร์ดเครื่องขยายเสียง:

C25 0.1n, R42* 820 Ohm และ R41 1k องค์ประกอบทั้งหมดเป็น SMD และอยู่ที่ด้านบัดกรีซึ่งไม่สะดวกมากในการตั้งค่าเนื่องจาก คุณจะต้องคลายเกลียวและขันสลักเกลียวที่ยึด PCB เข้ากับขาตั้งและขันทรานซิสเตอร์เข้ากับหม้อน้ำให้แน่นหลายครั้ง เสนอ: R42* 820 ประกอบด้วยตัวต้านทาน SMD สองตัวที่วางขนานกัน จากข้อเสนอนี้: เราประสานตัวต้านทาน SMD หนึ่งตัวทันที เราประสานตัวต้านทานเอาต์พุตตัวอื่นที่ยื่นออกมาที่ VT10 เอาต์พุตตัวหนึ่งไปที่ฐาน อีกตัวหนึ่งไปที่ตัวปล่อย เราเลือกค่าที่เหมาะสม หนึ่ง. เลือกแล้ว เปลี่ยนเอาต์พุตเป็น smd เพื่อความชัดเจน:

การออกแบบวงจรของวงจรความเที่ยงตรงสูง UMZCH UMZCH VV พร้อมระบบควบคุมไมโครคอนโทรลเลอร์

เวอร์ชัน UMZCH VVS-2011 ผู้เขียนสุดยอดของโครงการ Viktor Zhukovsky Krasnoarmeysk

การกู้คืนรหัสผ่าน